雷击造成主变压器中性点击穿的原因分析及建议

介绍了德阳绵竹地区因雷击而造成的7台110 kV主变中性点间隙击穿并使其中5台跳闸的情况。详细分析了保护动作行为,并指出了主变压器跳闸的原因。校验了中性点间隙与避雷器之间的配合,提出了增大间隙并延长间隙过流保护动作时限以躲开线路重合闸的方法,以减少停电时间并避免主变压器不必要的跳闸。     

线路落雷造成主变间隙保护动作原因分析

通过对一起电力线路受雷击造成主变间隙保护动作导致停机事故的分析,指出了主变间隙保护跳闸的原因,提出了主变压器中性点保护的改进方案及注意事项。     

一起主变间隙保护误动事故分析及处理

220 kV变压器是半绝缘变压器,即位于中性点附近变压器绕组部分对地绝缘比其他部位弱,中性点的绝缘容易被击穿。一般装有间隙保护,传统间隙保护的间隙零序电流和零序电压共用一个延时元件。通过一起雷击线路造成的主变间隙保护动作事故,分析了这起间隙保护动作的原因,得出零序电压、间隙零序电流作为变压器不同运行方式下的2种保护,不应该通过相同的延时跳闸,间隙零序电流保护的延时应适当延长与线路的重合闸时间配合。     

110kV主变压器中性点间隙击穿跳闸分析及对策

近几年宜宾电网多次发生110kV系统接地故障时,主变压器中性点间隙击穿,主变压器间隙过流保护动作主变压器跳闸的事件。从主变压器中性点间隙击穿的原因分析来看,主要是主变压器中性点出现了持续时间较长的暂时工频过电压。因此需要从缩短故障清除时间、适当延长主变压器间隙保护跳闸时限、加强运行接线方式管理等方面着手,避免主变压器因中性点间隙击穿引起主变压器无故障跳闸。     

雷击线路引起的主变压器跳闸分析

分析雅安电网一起因110 kV线路遭受雷击造成220 kV主变压器间隙保护动作跳闸事件,探索了主变压器间隙击穿的原因,并提出了针对线路雷击造成主变压器间隙保护动作的防治措施.     

浅谈110 kV主变中性点放电间隙的作用

针对一起110 kV变压器跳闸事故进行短路计算,查询了110 kV变压器中性点氧化锌避雷器与放电间隙的配置原则,以及湖北电网雷电信息查询系统,经综合分析发现,当110 kV线路遭受雷击,雷电波从线路侵入110 kV变电站到达变压器中性点,产生较高雷电过电压时,避雷器没有达到动作条件,靠间隙击穿来保护变压器中性点绝缘。同时分析了氧化锌避雷器的动作条件,以及间隙被击穿的条件,表明主变压器中性点避雷器与棒间隙的配合使用可以有效保护变压器中性点绝缘。     

浅谈110kV主变中性点放电间隙的作用

针对一起110 kV变压器跳闸事故进行短路计算,查询了110 kV变压器中性点氧化锌避雷器与放电间隙的配置原则,以及湖北电网雷电信息查询系统,经综合分析发现,当110 kV线路遭受雷击,雷电波从线路侵入110 kV变电站到达变压器中性点,产生较高雷电过电压时,避雷器没有达到动作条件,靠间隙击穿来保护变压器中性点绝缘.同时分析了氧化锌避雷器的动作条件,以及间隙被击穿的条件,表明主变压器中性点避雷器与棒间隙的配合使用可以有效保护变压器中性点绝缘.     

主变压器间隙保护与系统零序保护失配问题的解决措施探讨

包头地区电网110 kV变压器中性点全部采用经间隙接地运行的方式.当线路发生接地故障并且跳闸时,变压器间隙零序电流保护会出现保护失配误动,造成停电事故.针对变压器间隙保护与系统零序保护的失配动作现象,分析主变间隙保护动作原因及与系统保护的配合情况,提出将包头地区电网部分110 kV变压器中性点直接接地运行,投入其零序保护,退出其间隙保护的方法,进行了线路故障后系统零序电压与零序电流的计算分析及系统零序保护灵敏度的校验,证明了该方案的可行性,并在包头供电局所属110 kV变电站得以成功实施,解决了主变间隙保护与系统零序保护失配的问题.     

变压器中性点过电压一次保护与二次保护分析

介绍变压器中性点过电压一次保护和二次保护的措施,以及变压器中性点过电压计算方法,分析变压器中性点间隙异常击穿的典型实例,针对变压器中性点间隙异常击穿导致二次保护动作造成变压器跳闸的问题,提出延长变压器中性点间隙过电压二次保护动作时限的解决方案,对方案的可行性进行分析。     

主变压器中性点间隙击穿引起的跳闸故障分析

针对一起线路单相故障引起主变压器中性点间隙击穿故障,分析故障发生时主变压器中性点暂态过电压和零序保护整定值,提出增大中性点间隙大小和调整保护动作时间的建议,使有效接地系统非全相运行时保护不动作,保护主变压器中性点绝缘免受雷击损坏。     

妈湾电厂变压器间隙保护动作分析

以妈湾电厂3例220kV主变压器间隙保护动作情况为例,分析了间隙保护动作的原因,指出系统单相接地瞬间产生的暂态过电压造成了主变压器中性点间隙击穿。进一步分析了间隙过流保护存在误动的可能性,建议延长间隙过流保护时限,避免机组发生不必要的停运事故。     

关于110kV主变后备保护动作分析和整定计算的探索

在装有两台并列运行三圈变压器的变电站,如主变10 kV(或35 kV)侧保护CT至本侧母线处发生短路故障,故障变压器低压侧开关(或中压侧开关)跳闸后不能切除故障,或故障变压器低压侧开关(或中压侧开关)拒动不能隔离故障,将会造成全站失压.为此提出在主变10kV(或35kV)侧后备保护中设置一段方向由本侧母线指向变压器的复...     

配电站经济运行方式下备用变压器自动投切原理及影响分析

对配电变压器低压侧互联以降低配电网损耗的经济运行方式进行了研究。分析了配电站采用经济运行方式时负荷切换的原理,提出了基于损耗最小原理的负荷切换点选取原则并给出了低压侧备用电源自动投切装置的工作原理和动作逻辑。重点对三相变压器的空载合闸及有载合闸暂态过程进行数学建模,并采用Matlab仿真计算与实际分析相结合的方法,分析了三相配电变压器在切换过程中产生的空载合闸励磁涌流以及有载合闸冲击电流。结合配电变压器电流速断保护和反时限过流保护的整定原则,分析了励磁涌流和冲击电流对变压器继电保护动作特性及参数整定的影响,验证了变压器低压侧互联的经济运行方式下的供电可靠性。     

220 kV降压变压器保护整定计算的探讨

结合新乡电网介绍220 kV降压变压器后备保护的整定原则,主要是复合电压闭锁相间过流保护和零序过流保护;目前220 kV变电站多为两台变压器并列运行,且在变压器低压侧和低压侧母线之间都加装了限流电抗器,这样就存在高压侧失灵相电流启动值难整定和电抗器与母线之间短路高后备无灵敏度的问题,通过分析对此提出一些建议,仅供参考。     

500 kV变压器中压侧及220 kV出线零序过流保护配置及整定方法研究

分析了目前500 kV变压器与500 kV侧出线、220 kV侧出线零序过流保护的整定配合方法,发现500 kV变压器中压侧零序过流保护的整定配合很难,会出现越级动作的可能。在此基础上提出了500 kV变压器的中压侧采用零序反时限保护来代替无方向定时限零序过流保护,同时220 kV侧出线的定时限高阻段保护也采用零序反时限保护的配合方案。实践证明,这种方案解决了保护配合难点,杜绝了线路发生接地故障时而引起的变压器零序过流保护误动,从而保证电网的安全稳定运行。     

变压器自适应相间后备保护

降压变压器高压侧过流保护对低压侧区内故障不能保证灵敏度,无法满足作为变压器内部相间短路近后备保护的要求;同样低压侧过流保护在相邻线路末端相间短路时也存在灵敏度不足问题,不能满足作为相邻元件远后备保护的要求。在分析自适应保护特点和变压器后备保护配置的基础上,提出了变压器自适应过流保护方案,它在故障时在线识别系统运行方式和故障类型,实时自动地计算变压器后备保护的整定值,在保证正常工作时不会误动的前提下,又确保了变压器区内、区外故障时作为近后备、远后备保护的灵敏度。文中通过算例证明了该自适应后备保护方案的优越性和可行性。     

整流变压器纵差保护二次侧电流最佳补偿方程及整定特征

为弥补当前国内外大容量整流变压器只有过流保护而无纵差保护的缺失,论述了建立整流变压器纵差保护的关键内容。首先,提出并论证了整流变压器纵差保护阀侧电流互感器二次侧电流采样值的特殊处理方法,以及网阀两侧进入纵差保护CPU参与差动电流、制动电流计算的三相电流有效值应当采用何值,即论证其最佳补偿(或称转角)方程,它与常规电力变压器、换流变压器、电炉变压器等的补偿方程都不相同。然后,提出并论证了整流变压器阀侧两相短路时网侧电流相位及模值的独特计算方法。分析了两相短路及单相接地短路时整流变压器纵差保护的动作特性。整流变压器纵差保护整定计算特征能使整流变压器区内短路时动作灵敏度显著提高,并且使纵差保护的动作范围显著扩大,能保护整流桥的阀短路及直流输出端的短路故障。     

昭东电站110 kV主变后备保护拒动原因分析

双圈变压器一般配置复合电压闭锁过电流保护。其复合电压闭锁元件的电压一般取自低压侧母线压变。当主变低压侧开关拉开,其所对应的低压母线由其他电源供电时,若主变及其低压侧发生故障,主变复压过流保护会因复压元件不开放而拒动。对双圈变压器后备保护拒动原因作了进一步的分析,同时就三圈变压器是否存在类似问题作了探讨,提出了多种解决方案及措施,初步形成了解决问题的建议,为解决主变后备保护拒动问题提供参考。     

运行中主变跳闸原因分析与处理

以吕梁供电分公司为例,指出老旧110kV变电站在综自改造后不久,1号、2号主变先后在正常运行中三侧断路器同时跳闸,无保护动作信号,经过对主变保护和二次回路做详细检查分析,阐明可能引起跳闸的若干薄弱环节。