T91/P91钢焊接性能分析

在介绍 T91/P91钢性能特点的基础上 ,指出了这类钢焊接特点及存在的问题 ,分析了 T91/P91钢对焊接材料的要求 ,并对控制焊接线能量、焊前预热、层间温度等工艺应注意的问题进行了分析 ,供焊接人员参考。     

火力发电厂SA335-P91钢的焊接

阐述了SA335-P91钢的焊接性及焊接工艺评定，介绍该钢焊接时的预热、热处理参数及注意事项。该工艺在来宾B电厂2×360MW机组主蒸汽管、再热蒸汽管的焊接中应用，证明该工艺是成功的。     

套管焊接应用及现场工艺改进

<正>1原始工艺套管短节(材料J55)和套管头(材料35CrMo)都属于中碳调质钢,且在调质状态下施焊,焊后不再进行调质处理,热影响区易出现强度、硬度低于母材的软化区。快速冷却时,热影响区产生,易造成脆化,韧性下降。且中碳调质钢对氢致冷裂纹具有较大的冷裂纹敏感性。因此在焊接过程中为了防止氢致冷裂纹的产生,采用了低氢的焊接材料,并进行了焊前预热和焊后保温。同时焊接材料要求低碳、低硫、低磷以防止产生热裂纹。     

高压汽轮机汽缸调门座裂纹的挖补处理

通过对母体材料可焊性、再热裂纹敏感性的理论分析,为现场焊补工艺提供了预热温度和焊后热处理的依据,叙述施焊工艺中选择焊条和实施的焊接工艺。     

P92、P122钢现场焊接及热处理工艺的实施

华能玉环电厂1 号机组是国内首台超超临界机组, 首次在主蒸汽管道采用SA335P92、SA335P122材质。在1 号机组P92、P122 钢的现场焊接施工中, 采用了GTAW+SMAW工艺, 内充氩保护, 焊前预热, 进行2层氩弧焊打底, 2 层氩弧焊厚度为5～6mm, 预热方法采用电加热方式, 采用较小的焊接热输入量进行施焊。焊接结束后, 立即降温进行马氏体转变。玉环电厂1 号机主蒸汽( P122、P92) 及再热热段( P91) 经过焊缝硬度及微观金相检验符合业主的要求。     

T91/P91钢的焊接及热处理

针对黑龙江省火电第三工程公司HG-1900/25.4-YM3型600 MW超临界火电机组安装工程,阐述了T91/P91钢的焊接及热处理工艺,从焊接设备、焊接材料选择、焊接方法、环境、坡口的清理准备及对口、焊前预热、伴热、后热及焊后热处理等方面对焊接及热处理工艺进行控制,保证了现场T91/P91钢焊接和热处理工艺质量.     

循环流化床锅炉屏过及屏再鳍片现场组合存在的问题及处理

京泰公司酸刺沟矸石电厂300 MW循环流化床锅炉屏过及屏再鳍片(SA387GR91CL2)在现场组合中易出现焊接裂纹及管排变形等问题,在现场焊接时采用双人对称分段跳焊法,预热方式为火焰预热;热处理时严格控制预热温度、层间温度及焊后热处理温度;对所有焊缝进行PT/MT检查,用NiCrMo-3焊条对缺陷进行补焊,有效控制了管排变形。     

超高压汽轮机中联门裂纹处理

文章通过对超高压汽轮机中联门材质的焊接性分析，确定坡口加工及焊缝形状、焊前预热温度、焊接工艺参数及焊后热处理温度，并严格控制焊接工艺过程。成功地完成了焊接缺陷处理，保证机组按时整体启动及正常运行。为国内同类型运行机组此类缺陷的焊补提供借鉴。     

VVER-1000机组主管道焊接接头冲击性能影响因素分析

冲击性能是评价管道焊接接头综合力学性能的一个重要指标。本文在监造VVER-1000主管道进行焊接工艺评定过程中,发现在管道对接焊焊接接头立向上焊区域的填充和盖面层,部分熔敷金属试样的冲击韧性值（–10 ℃）不达标。结合焊接位置、焊接工艺参数与焊条化学成分等影响因素及接头的冲击韧性试验、金相组织、硬度试验和断口形貌分析结果,得出熔敷金属冲击韧性低的原因为:在立焊位置施焊时焊接速度减慢、焊接热输入增大引起焊缝金属组织晶粒粗大以及焊条化学成分中Si元素的含量偏高、焊条出厂时冲击值较低。采用小焊接热输入进行焊接工艺评定试验,获得的焊接接头焊缝金属的冲击性能均达标。基于对焊接接头冲击性能影响因素的分析,提出以下预防措施:采购焊条时需严格控制Si元素含量;加强焊接人员技能培训,严格控制焊接线能量的输入;严格控制立焊区域的层间温度在下限值附近,保证焊后焊缝金属的冷却速度加快。     

永磁电机转子圆盘异种钢焊接技术

针对异种钢焊接特点和产品的技术要求,采用合适的焊接方法和工艺措施,选择合理的焊接材料,严格控制层间温度和焊后热处理工艺参数,保证了焊接金属的磁导率和提接接头的力学性能,达到了产品的技术。     

大同第二发电厂3号机中压缸裂纹处理

全文概括了大同第二发电厂３号汽轮机中压缸裂纹挖补焊接的处理过程。文中从结构，材料，制造工艺，热处理，运行等方面分析了中压缸裂纹形成和发展的原因，着重介绍了采用远红外加热焊前预热，焊后锤击，跟踪回火６６０－７２０℃，消除焊接应力的方法，以及选用Ｒ３１７焊条，采取直流反极性连接，短弧焊接，直线运条，减小热影响区宽度，保证焊接质量的工艺。该文对处理铸缸裂纹的经验值得借鉴。     

T91 钢与钢102 异种钢焊接工艺研究

国外在T9l 钢与异种钢焊接时,焊接材料多采用合金元素含量介于2 种母材之间的材料,并采用焊前预热和焊后热处理的工艺。在经过对T9l 钢与钢102 异种钢焊接工艺进行研究后,使其焊接工艺与国外工艺相比得以简化。在确定了T91 钢与钢102 异种钢新的、简化焊接工艺后,用该工艺制成了大量的试样。通过这些焊接试样的拉伸、弯曲试验结果,试样焊接区域的显微组织,试样焊口持久管爆试验,试样加速爆破试验等大量的试验验证,证明了T9l 钢与钢102 异种钢采用上述简化工艺焊接的可行性,可指导实际的焊接施工。     

T23钢的焊接工艺评定

按照T23钢管提供商提供的焊接工艺对该钢管进行工艺试验，结果冲击性能达不到标准要求。采用焊后热处理及控制层间温度等措施，可改善焊接接头的金相组织，提高冲击韧性。     

大型机组铝母线TIG与MIG焊接工艺

此文论述了常熟电厂１、２号机组管母线（ＬＦ２１）的ＴＩＧ焊和主母线、封母线（Ｌ２）ＭＩＧ焊的焊接过程，特别是对ＴＩＧ焊和ＭＩＧ焊两种方法的点固焊、预热及层间温度控制、引弧方式、操作方式、焊接规范参数的选定、送丝方式及熔滴过渡形式的异同点进行了分析与实践，积累了一套行之有效的经验和数据，为以后的电厂工程建设和理论研究提供了有益的经验和资料。     

SA335-P92钢焊接工艺研究

分析SA335-P92钢与焊材的化学成分及力学性能,针对某电厂超超临界机组锅炉主蒸汽管道、再热热段管道的焊接经验,对SA335-P92钢焊前坡口检查控制、管道对口控制、焊前预热控制、现场焊接工艺控制、焊后热处理控制等进行论述,为其它工程SA335-P92钢的焊接提供借鉴。     

水轮机叶片裂纹焊接修复

通过对OCr13Ni5Mo钢的焊接性分析,在现场进行焊接,焊后进行无损检测,采用HS367M不锈钢焊丝,预热温度为300～320℃,焊接电流200～280 A,焊接电压为26～28 V,焊接速度为150～200 mm/min,后热温度570±20℃的焊接工艺,成功修复水轮机转轮叶片。此焊接工艺可满足OCr13Ni5Mo钢焊接,为同类钢材叶片的修复提供了可借鉴的经验和工艺参数。     

P92钢焊接质量控制

基于P92 钢焊接实例,总结了P92 钢焊接质量控制要点,包括：焊前准备、坡口组对、焊前预热、根部充氩保护、焊接线能量、层间温度、焊后热处理以及无损检测等,可为P92 钢或其他钢种的焊接质量控制提供参考。     

SA335-P92钢管采用感应加热焊接热处理工艺试验

在宁海电厂二期工程1 000 MW超超临界机组工程建设中,采用感应加热设备进行了相应的焊接热处理工艺试验,解决了SA335-P92 钢管的焊接预热及焊后热处理存在的内、外壁温差问题,提高了SA335-P92 钢管的焊接热处理质量。该试验方法可为国内其他超超临界机组焊接预热及焊后热处理提供借鉴。     

Super304H钢焊接缺陷产生的原因分析

对Super304H钢焊接缺陷产生的原因进行分析,主要有两方面:一是Super304H奥氏体不锈钢材料自身焊接性较差,易造成焊接裂纹;二是由主、客观原因造成的焊接工艺执行不规范,如热输入不足或过大、焊接层间温度过高、内部未充氩气保护等,从而导致焊缝未焊透、未熔合、焊瘤、咬边、气孔及过烧等焊接缺陷。建议在焊接操作中,严格执行规范的工艺参数,避免焊接缺陷产生,以便获得高质量的焊接接头。     

超超临界机组T92/P92钢焊接

介绍了T92/P92钢在广东大唐潮州三百门电厂3号、4号机组(2×1 000MW)的应用情况,此类钢的焊接特性是:具有焊接冷裂纹倾向;焊接接头的韧度难以控制;焊后热处理温度的控制精度范围小;热影响区软化并会产生IV型裂纹。根据上述特性,制定了T92/P92钢在焊前、焊接过程、焊后热处理及检验各个环节的工艺及控制要点,以保证机组的焊接安装质量。2台机组经水压试验和168h试运行,均未发生焊口泄漏事故,运行情况良好。