α—Cr相在IN718合金中的析出及其热力学计算

通过热力学计算，建立了Cr,Mo及Nb与IN718合金的赝二元相图以及Cr-Fe-IN718赝三元等温截面图。研究了IN718合金中α－Cr相析出条件和化学成分对α－Cr相析出温度及析出量的影响。确定了α－Cr相析出的临界成分和不同成分条件下α－Cr相开始析出温度及析出量，同时得出了Cr,Mo和Nb含量与α－Cr相开始析出温度和析出量的关系式。利用X射线衍射对萃取相的分析及选择性浸蚀方法，验证并显示了α－Cr相在IN718合金中的存在和分布。     

镍基IN718合金时效过程中α-Cr相演变行为

通过力学性能试验，扫描电镜观测和化学重量分析，研究了直接时效与标准热处理工艺处理的IN718合金盘材经593℃-677℃高温长期时效至2000h后力学性能和微观组织行为。结果表明，直接时效的DA718合金在未经长期时效前已含有约0．006w／％的α—cr相，于650℃和677℃时效2000h后α-Cr相均达0．6w／％左右，而在相同时效条件下，标准IN718合金α—Cr相比DA718要少。合金强度的变化规律与冲击韧性明显不同，2种合金微观组织演变行为也有明显区别，特别是α—Cr和δ相的变化行为。因此，合金微观组织行为对综合力学性能的影响需要进行综合考虑。     

奥氏体型Fe—Cr—Mn（M,V）合金相稳定性研究

通过形变加工和长期时效热处理，研究了（Ｃ＋Ｎ）复合强化的Ｆｅ－１３Ｃｒ－１７Ｍｎ（Ｍ，Ｖ）奥氏体合金的稳定性和相平衡特点，结果表明：在５００℃以下合金奥氏体稳定，不发生γ→α转变。采用（Ｃ＋Ｎ）复合添加晶粒细化，可有效抑制ε马氏体形成和σ相析出。５００～７００℃长期时效后形变诱发大量碳化物析出，Ｍｓ点提高，加快形变诱发α马氏体分解和再结晶，促使γ→α转变和σ相析出，合金奥氏体变得不稳定。     

Ti-10Cr合金析出相对硬度的影响

测试Ti-10Cr合金经900℃固溶及400～700℃时效后的维氏硬度,采用XRD和TEM分析析出相的成分及形貌,研究硬度、析出相特征与热处理制度之间的关系。结果表明:经900℃固溶空冷后,析出相为细小、弥散的等轴ω相和少量α相,合金硬度达到HV560;经400℃时效后,ω相和α相长大,合金硬度值稍有下降;经500℃时效后,ω相消失,α相长大为片状,合金硬度明显降低;当继续升高时效温度时,片状α相会进一步长大,合金的硬度缓慢降低。     

碳和钇对Fe－Cr－Al合金500℃时效脆化的影响

测定了Ｆｅ－１５Ｃｒ－４Ａｌ合金在５００℃的时效脆化动力学，利用内耗，ＴＥＭ，ＥＰＭＡ和ＳＥＭ等手段研究了合金在时效后的组织变化和断裂行为．结果表明，时效脆化第一阶段（０－１００ｈ）主要是碳化物在α相晶界析出的作用，它损害界面结合，降低断裂应力，使塑性在时效０．２５ｈ后消失；第二阶段（１００－１０００ｈ）主要是富Ｃｒ－α＇相均匀析出的作用，它通过强化基体引起二次脆化．含０．２和０．４％Ｙ的Ｆｅ－１５Ｃｒ－４Ａｌ－Ｙ合金在固溶态下无Ｓｎｏｅｋ内耗峰，碳在α相中的浓度低于０．０００７％，这是碳原子被Ｙ_２Ｆｅ_（１７）相俘获的结果．因此，含钇合金在５００℃时效时不发生晶界碳化物析出，时效１０００ｈ后塑性无明显变化．     

α-Cr precipitation behavior and its effect on high Cr-containing superalloys

为了对不同Cr含量高温合金中α—Cr相析出行为进行对比研究，优化高Cr合金中α—Cr相的组织形态，通过微观分析手段对不同Cr含量的GH169，GH625，GH648及两种高Cr实验合金进行α—Cr相析出行为的对比分析，同时通过特殊热处理对高Cr合金α—Cr相组织优化进行了初步研究．结果表明，Cr含量低于25％的GH169和GH625合金在标准热处理后均没有α—Cr相析出，但经过长期时效后α—Cr相依附于δ相和M6C的界面析出；而Cr含量大于30％的GH648合金以及更高Cr含量的两种实验合金，α—Cr相已直接从奥氏体基体中析出，并有不同的析出存在形态，随Cr含量增加，α—Cr相从短棒状和颗粒状向长片条状和层片状的析出方式变化．同时，通过特殊热处理优化α—Cr相组织分布形态，获得细小弥散分布的α—Cr相，为高Cr合金的发展奠定研究基础，     

Ti-B19合金时效过程中亚稳定β相的分解

采用透射、扫描电镜及X射线衍射分析研究了Ti-B19合金中亚稳定β相在时效过程中的分解特性。结果表明：500～650℃时效，随时效时间增加，先在晶内变形带上析出点状α，然后“连点成线”，同时针状α相沿晶界和在晶内与β相成一定位向关系析出。700～750℃时效，点状α相析出规律类似，针状α相钝化，以短棒状形态在晶界上析出，并且析出量减少。低温时效（300～450℃）时，先析出过渡相ω相，再逐渐转变到平衡α相，但在400～450℃时效过程中，α相的析出却包含了两种析出机制：既有直接析出的α相，也有通过ω相转变的α相。     

时效对Ti—50.8Ni—0.3Cr形状记忆合金组织和超弹性的影响

利用TEM和拉伸实验研究了时效工艺对Ti-50.8Ni-0.3Cr（原子分数,%）形状记忆合金（SMA）显微组织和超弹性的影响.随时效时间(t_ag)延长,300℃时效态Ti-50.8Ni-0.3Cr SMA的Ti₃Ni₄析出相呈细小颗粒状,400℃时效态合金的析出相由颗粒状逐渐变为针状,500℃时效态合金的析出相由针状逐渐变为粗片状.时效温度对析出相形态的影响比t_ag显著.随t_ag延长,300和400℃时效态合金的抗拉强度（σ_b）先增大后趋于稳定,σ_b（500℃）先减小后趋于稳定,且σ_b（400℃）>σ_b（300℃）>σ_b（500℃）.300和400℃时效态合金的超弹性优于500℃时效态合金.随t_ag延长,该合金的应力诱发马氏体相变临界应力逐渐减小,300℃时效态合金的超弹性能耗（△W）降低,400℃时效态合金的△W升高,500℃时效态合金的△W先升高后降低.     

Al—Mg—Si—Mn—Cr合金的显微组织与拉伸性能

研究了微量Mn和Cr对Al-Mg-Si合金显微组织和拉伸性能的影响。结果表明：在AL-Mg-Si合金中同时添加微量Mn和Cr,可形成含Mn、Cr的弥散 出相,阻止合金的再结晶,使合金挤压后纤维状组织;均匀化处理可使Mg2Si溶及针状β－AlFeSi相转化为粒状α－AlFeSi相;同时有利于细小时效析出相的析出,从而提高合金的强度。     

Fe－Cr－Al合金的碳化物析出脆化及钇对脆性的影响

通过力学性能测定、ＳＥＭ和ＴＥＭ分析发现，碳化物在α相晶界析出降低晶界结合强度，使Ｆｅ－（１５～２５）Ｃｒ－（４～５）Ａｌ合金严重脆化。在４７５℃时效时，此过程在１００～３００ｈ前起主导作用，时效时间超过１００～３００ｈ后，从α相均匀析出α＇相的作用增强，两个阶段的脆化特征不同。高温下晶粒长大通过降低晶粒间的协调变形能力减小合金的均匀应变。冷却过程中碳的偏聚和析出对高温脆化有更重要的贡献。Ｙ－Ｆｅ相微粒通过俘获α相中的碳消除碳的偏聚和析出、抑制４７５℃脆化和高温脆化。钇延缓α＇相析出和阻止晶粒长大的作用对抑制脆化也有贡献。     

平衡相对8090Al—Li合金力学性能的影响

研究了一种８０９０Ａｌ－Ｌｉ合金中平衡相Ｔ２（Ａｌ６ＣｕＬｉ３）和δ（ＡｌＬｉ）数量变化对合金室温力学性能的影响。结果表明，合金经过双级时效（２１０－３００℃，４ｈ＋回复处理＋１６０℃，１００ｈ）后，Ｔ２相的大量析出会使合金的强度有所降低，塑性有一定程度升高，而δ相的大量析出迅速降低合金的强度，大幅度提高塑性。     

Fe—Cr—Al合金的碳化物析出脆化及钇对脆性的影响

通过力学性能测定，ＳＥＭ和ＴＥＭ分析发现，碳化物在α相晶界析出降低晶界结合强度，使Ｆｅ－（１５－２５）Ｃｒ－（４－５）Ａｌ合金严重脆化。在４７５℃时效时，此过程在１００－３００ｈ前起主导作用，时效时间超过１００－３００ｈ后，从α相均匀析出α‘相的作用增强两个阶段的脆化特征不同。     

平衡相对8090Al－Li合金力学性能的影响

研究了一种８０９０Ａｌ－Ｌｉ合金中平衡相Ｔ２（Ａｌ６ＣｕＬｉ３）和δ（ＡｌＬｉ）数量变化对合金室温力学性能的影响。结果表明，合金经过双级时效（２１０－３００℃，４ｈ＋回复处理＋１６０℃，１００ｈ）后，Ｔ２相的大量析出会使合金的强度有所降低，塑性有一定程度升高，而δ相的大量析出迅速降低合金的强度，大幅度提高塑性。     

镍基耐蚀825合金的组织特征及热力学计算

为了了解镍基耐蚀825合金的组织特征及平衡相的析出规律,采用扫描电镜(SEM)和热力学计算软件Thermo-Calc对其进行组织观察和模拟计算分析。结果表明,825合金原始轧态晶界无析出物,晶内有少许Ti的碳化物。750℃时效4h后晶界析出块状M23C6,980℃时效,MC相随时间增加而增多。825合金主要平衡相为γ′、α-Cr、MC、M23C6,Al、Cr、Ti、C分别提高γ′相、α-Cr相、MC相、M23C6相的开始析出温度和最大析出量。     

高强高导电CuCrZr合金时效过程中析出相的演化规律

对固溶态CuCrZr合金经不同温度时效后的析出相进行显微观察,并对其电导率进行了测试。结果表明:450 ℃时效30 min的析出相为5 nm以下的单质Cr相,并且与基体呈cube-on-cube取向关系。450 ℃峰值时效120 min时析出相为CrCu₂Zr相和Cr相,尺寸为10nm左右,且与基体共格;600 ℃和800 ℃过时效30 min后析出相主要演变为球状的Cr相和棒状的Cu₄Zr相。在600 ℃时效处理后部分棒状析出相已显著长大至50 μm左右,而800 ℃时效处理后几乎看不到细小的析出相,其中棒状Cu₄Zr析出相长大至200 μm以上,球状纯Cr析出相也接近50 μm。CuCrZr合金在450 ℃时效时导电率随时效时间的延长不断增高,在120 min后达到最大值且几乎不再变化。根据析出相转化率与导电率的线性关系,建立了合金在400、450、500和600 ℃下的析出动力学方程。     

扩展路径低温ECAP及时效热处理对Cu0.6Cr合金的组织和性能影响

采用光学显微镜和X射线衍射仪对Cu0.6Cr合金经低温扩展路径等通道转角挤压（ECAP）后的组织演变规律进行了研究。采用扫描电子显微镜和能谱仪研究了Cu0.6Cr合金经不同时效热处理条件后的晶粒大小、析出相分布规律和断裂特征。并且分别测试了合金经低温ECAP和低温ECAP+时效热处理后的抗拉伸强度、硬度和导电率。结果表明,Cu0.6Cr合金经低温ECAP变形后形成明显细化且相互交割的纤维组织,并且合金在变形中始终保持（111）面的择优取向。时效热处理的合金变形量越大,析出相的数目和尺寸就越大,第二相析出速率也越快。5道次合金经450 ℃时效2 h后的抗拉伸强度为568.1 MPa,维氏硬度为1624.8 MPa,导电率为82%IACS。     

奥氏体型Fe-Cr-Mn(W,V)合金相稳定性研究

通过形变加工和长期时效热处理 ,研究了 (C N)复合强化的Fe 13Cr 17Mn(W ,V)奥氏体合金的稳定性和相平衡特点。结果表明 :在 50 0℃以下合金奥氏体稳定 ,不发生γ→α转变。采用 (C N)复合添加晶粒细化 ,可有效抑制ε马氏体形成和σ相析出。 50 0～ 70 0℃长期时效后形变诱发大量碳化物析出 ,MS 点提高 ,加快形变诱发α′马氏体分解和再结晶 ,促使γ→α转变和σ相析出 ,合金奥氏体变得不稳定     

时效工艺对Ti-26合金棒材组织和拉伸性能的影响

对经过790℃固溶处理后的Ti-26合金棒材进行了不同温度及时间的时效处理，研究了时效温度和时间对Ti-26合金棒材显微组织和拉伸性能的影响。研究结果表明：在450-550℃范围内，随时效温度升高，合金组织有针状“相弥散物析出。升温至510℃，相同时效时间内析出α相数量最多，高于510℃，部分析出α相开始溶解。合金时效处理10h内，随时效时间延长，合金组织针状α相弥散物数量增加，且针状α相存在跨晶界长大现象。合金经510℃×10h时效处理，OL相形核和长大达到最佳匹配，Ti-26合金获得理想的强度和塑性匹配。     

Cr对DZ468合金组织稳定性的影响

通过马弗炉将热处理后的样品进行不同时间的长期时效,利用扫描电镜和透射电镜分别观察长期时效样品的微观组织和确定样品中的相结构。结果表明,随着合金中的Cr含量的增加,组织中的M23C6数量越多。3种合金在800℃时效处理过程中均有二次γ'相析出,随着Cr含量和时效时间的增加,合金组织中二次γ'相析出数量增加,而900℃时效过程中没有二次γ'相析出。当Cr含量达到17 wt%时,长期时效500 h后,组织中就有针状σ相析出。     

热处理对Mg-10．02Li-3．86Zn-2．54Al-1．76Cu合金力学性能的影响

研究了热处理对超轻Mg-10．02Li-3．86Zn-2．54Al-1．76Cu合金力学性能的影响。研究表明，随淬火温度升高（150℃～350℃），Mg及Al在口相中固溶程度增加，合金淬火硬度增加；350℃，1h淬火后的时效过程中未发现时效硬化现象，而α相及AlLi相从β相中析出将导致合金软化，且时效温度越高，软化速度越快。同时，淬火温度升高至250℃，固溶程度增加导致合金强度增加；淬火温度进一步提高至350℃，一方面由于晶粒长大，另一方面可能淬火后Mg在β相中过饱和度增加，α相易沿β晶界连续析出，导致合金强度及塑性大幅度下降。