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在居室地面装修中,各种陶瓷地面砖以其美观、耐久、易清洁和无需精心养护等特点而被广泛应用。分类:目前市场上出售的地面砖主要有釉面砖和瓷质砖(通体砖)两大类。(1)釉面砖:是陶质坯体表面上釉烧制而成。多为红色坯体。其特点是吸水率较低,抗折强度高。从使用性能上可分为防滑和不防滑、耐磨和一般不耐磨等类。若长时间高频使用应注意耐磨问题,否则易将釉面磨去露出坯色。(2)瓷质砖:是一种高档产品,其特点是吸水率很低,坯体瓷化,质密无釉,硬度和耐磨度都非常高。可制出仿天然花网岩和大理石等效果,抛光后更显得高雅华贵,现已广泛应用。选材… 相似文献
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居室石材选择防护剂时,第一个需要考虑的因素是石材的吸水率(吸水系数),吸水率指的是石材的有孔性及其吸人液体快慢的程度。通常来说,花岗石比抛光面大理石的吸水率要高,而石灰石则可更高。石材的吸水率越高就越难防护。为了对石材的吸水率有直观的理解,我们可以把几滴水滴在石材的表面 相似文献
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以往人们多采用膨胀珍珠岩、膨胀蛭石等材料作建筑及工业炉体、罐池的夹层填充保温,由于此类材料吸湿率大,吸湿后导致保温性能下降.因此,国内相继出现了石棉粉、碳酸钙石棉灰、硅藻土石棉灰、碳酸镁石棉灰等一系列石棉保温灰.这类材料虽然某种程度上克服了高吸湿性、振动体积收缩性,但其多数密度较大,导热系数高,生产成本偏高(见表1),其应用受到很大限制. 相似文献
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《土工基础》2017,(6):753-757
膨胀土地层含水量变化会引起膨胀应力场,继而对隧道、基坑支护结构产生影响。基于温度场与湿度场相关理论表达式的相似性分析,明确了采用吸热膨胀模拟吸湿膨胀的关键是通过对土工试验数据进行反演确定热分析所需的热膨胀系数α和导热系数λ。以合肥地区三类典型膨胀土样为例,开展室内膨胀力试验和表面浸润试验,分别获得三类膨胀土样的膨胀力﹣初始含水量关系曲线和含水量﹣浸润时间关系曲线。采用PLAXIS程序构建与土工试验对应的轴对称数值模型,通过热﹣力耦合模拟一系列膨胀力试验和表面浸润试验,最终反演出与吸湿膨胀过程相对应的热膨胀系数和导热系数值。结果表明,通过本文方法可以方便、准确地反演出吸湿(吸热)膨胀计算关键参数,可用于膨胀土地区隧道和基坑工程在土体吸湿条件下的计算分析。 相似文献
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粘土、坯料吸湿膨胀试验 总被引:2,自引:1,他引:1
讨论了粘土和坯料吸湿膨胀试验方法,并通过对粘土、坯料吸湿膨胀试验,分析了坯体水分炸裂、掉伞的原因。该试验有助于技术人员合理选用粘土原料,正确指导干燥、烧成工艺。 相似文献
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膨胀珍珠岩本身吸水率高、筒压强度低的特性,限制了其在建筑材料领域的广泛应用。利用硫铝酸盐快硬水泥、半水石膏和磷酸钾镁水泥3种不同的快硬型材料,通过喷涂法对膨胀珍珠岩进行包覆改性,有效提高了膨胀珍珠岩的筒压强度并降低了吸水率。其中,磷酸钾镁水泥改性效果最佳,改性后膨胀珍珠岩的筒压强度相比改性前提高了3.39倍,吸水率降低了77%。在此基础上,研究了苯丙乳液掺量对磷酸钾镁水泥包覆改性膨胀珍珠岩吸水率的影响。结果表明:在苯丙乳液掺量为膨胀珍珠岩质量的15%左右时,改性膨胀珍珠岩的吸水率可降至15%左右。 相似文献
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通过膨胀珍珠岩改性实验,探究了表面处理方法、粒径尺寸、水解时间、水解温度等因素对膨胀珍珠岩吸水率的影响,制备了膨胀珍珠岩复合相变储能材料。利用差示扫描量热法(DSC)对热力学性能进行研究,定性分析了膨胀珍珠岩复合相变储能材料在外墙保温砂浆中的技术经济性能。结果表明:水解时间为8 h,水解温度为60℃时,改性膨胀珍珠岩的吸水率下降,憎水性显著提高。 相似文献
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以脱硫石膏为胶凝材料,以膨胀珍珠岩为轻质骨料,掺加适量的粉煤灰及其他外加剂,经浇注成型制备膨胀珍珠岩保温板。膨胀珍珠岩表面疏松多孔,其应用受到了限制。采用VAE乳液包覆膨胀珍珠岩表面的孔,可降低其吸水率;或采用硬脂酸炒制膨胀珍珠岩,覆盖在其表面和孔洞,使其由亲水转变为憎水,也可降低其吸水率。通过试验,掺加改性后膨胀珍珠岩的保温材料的防水性能提高,吸水率下降。掺加VAE乳液改性的膨胀珍珠岩的保温材料的力学性能和导热性能有所改善。利用SEM测试手段对VAE改性的膨胀珍珠岩进行微观结构分析,同时探讨其防水机理。 相似文献
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对比分析了6种开孔膨胀珍珠岩和2种膨胀玻化微珠的堆积密度与导热系数、筒压强度及体积吸水率的关系,研究了膨胀珍珠岩的物相组成及显微结构。结果表明,膨胀玻化微珠粒径小、表面闭孔结构良好,在导热系数、简压强度及体积吸水率等方面表现出与开孔膨胀珍珠岩不同的变化规律。 相似文献
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膨胀土标准吸湿含水率试验研究 总被引:10,自引:2,他引:10
在特定恒湿恒温条件下对两种土样进行吸湿含水率试验。一种是商用高岭土和美国怀俄明州班脱土(以蒙脱土为主),按班脱土含量分别为100%,50%,30%,20%,10%和0%的比例混合而成的土样,该混合土样可模拟不同膨胀等级的膨胀土;另一种采用中国广西3个盆地的膨胀土样。由试验结果可以看出,膨胀土的吸湿和脱湿平衡含水率有较大差别,但脱湿平衡含水率物理意义明确且稳定。将准吸湿含水率定义为60%脱湿法测定的平衡吸湿含水率。土壤最大吸湿含水率与膨胀土的蒙脱石含量、液限、塑性指数和自由膨胀率之间线性相关,能反映膨胀土的基本属性,因此是膨胀土鉴别和分类的重要信息。采用所提出的试验方法,设备简单,方法易行。对天然含水率的膨胀土试样进行试验,72h基本达到稳定,可以满足工程要求。 相似文献
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《岩石力学与工程学报》2021,(5)
为了研究原状膨胀土经过反复干湿循环稳定后的力学性状,利用非饱和土真三轴仪对经历不同干湿循环后的膨胀土进行了一系列脱湿-吸湿试验、常吸力等向固结试验和常吸力真三轴剪切试验,研究干湿循环对膨胀土土-水曲线、胀缩特性、压缩特性和强度特性的影响。研究结果表明:随着干湿循环次数的增加,脱湿曲线和吸湿曲线形成的滞回圈越来越小,甚至发生了逆向回滞;脱湿速率和吸湿速率随着循环次数的增加而增大。脱湿—吸湿过程中体变性状皆呈明显的屈服特性,验证了膨胀土本构模型中SI和SD屈服包线的存在,脱湿屈服吸力均大于吸湿屈服吸力,且二者皆随着循环次数的增加而减小。在低围压和低吸力条件下,干湿循环对膨胀土的压缩特性影响较大,而在高围压和高吸力条件下影响较小。干湿循环使膨胀土的黏聚力和内摩擦角降低,干湿循环后膨胀土的黏聚力随着吸力和中主应力的增大而增大,内摩擦角随着中主应力的增大而减小。在低吸力范围内(s≤200 kPa),干湿循环后的膨胀土的吸力摩擦角φ_b是一个变量。经历3次干湿循环后膨胀土的强度逐渐趋于稳定,其吸力摩擦角可看作是一个常量,其值随着b值的增大非线性增大。 相似文献
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使用不同初始状态的压实膨胀土,笔者在单轴固结仪上开展了不同加载路径下的吸湿变形试验。初始状态由含水率和孔隙比控制;加载路径分为两种:1无荷状态下浸水吸湿→加载压缩→卸载回弹;2加载压缩→浸水吸湿→卸载回弹。结合膨胀土双孔隙结构模型分析,得到以下结论:(1)压实膨胀土的自由膨胀变形会明显地随着初始含水率、孔隙比的降低而增大;(2)应力状态对压实膨胀土浸水吸湿变形特征有很大影响:无荷状态下浸水吸湿表现出明显的膨胀,而当上覆荷载较大时(本文为200 k Pa),则表现出明显的湿陷(压缩)变形;(3)两种加载路径下,初始含水率对膨胀土的吸湿变形都有显著的影响,初始含水率越小,浸水后变形(膨胀或压缩)量都越大;初始孔隙比对无荷状态下吸湿后膨胀土的压缩指数和回弹指数影响很小;(4)膨胀土双孔结构中,"团粒结构"的吸力(含水率)状态会对"宏观孔隙"的变形产生较大影响,吸湿过程中吸力增量越大,宏观孔隙的变形越大。 相似文献