小浪底水库运用初期黄河下游特大洪水试验预测

在１９９８年汛后河床边界条件基础上，增补１９９９年汛前新建河道整治工程，利用小浪底至苏泗庄河段动床模型开展了“５８修正型”洪水形承演试验。试验结果表明，小浪底水库运用初期，黄河下游防洪形势不容乐观，洪峰期间水位高、工程局部冲刷严重、局部河段出现顺堤行洪和发生滚河现象。     

1997—1998年度黄河内蒙古河段凌汛特点及成因分析

１９９７－１９９８年度黄河内蒙古河段凌汛出现了“两封两开”、槽蓄水量大、开河水位表现高的特殊情况，根据内蒙古河段所处的地理位置、河相特点，分析发当年度特有的水力条件和热力条件及产生凌汛的原因，并根据实地查勘情况对如何减免内蒙古河段凌灾提出了建议。     

黄河潼关河段射流清淤试验综述

潼关河段射流清淤试验从１９９６年开始，至今已进行了４年。４年来试验规模不断扩大，内容不断增加，管理不断完善，研究了在不断深入。通过野外试验及室内研究工作，并疆汛期水量情况和潼高程度化，证明在潼关河段清淤试验中”因势利导，疏通流路，理顺河势，集中水流，调整局部比降，提高水流输沙能力“的基本原则是基本符合实际的，遵循这样的原则，即使在水流条件不利和机械能力不强的情况下，清淤可以使潼关高程每年降低０．１     

黄河下游游荡性河道中常洪水位表现剖析

自“９２．８”洪水以来，黄河下游部分河段在中常洪水条件下多次出现历史最高洪水位，特别是“９６．８”洪不属于低含沙中常洪水，但在夹河滩以上长达２００ｋｍ的河段内全线出现历史最高洪水位，引起了人们的广泛关注。本文从河床淤积及断面形态调整两个方面，提示了近年来黄河下游游荡性河道中常洪水水位偏高的原因，阐明了高含沙洪水与低含共水均表现出较同水位在发生机理上的异同，同时，定量估算了“９６．８”洪水期三门峡水     

对黄河下游“豆腐腰”、“槽高滩低”和“七下八上”提法的商榷

对黄河下游干流河道和防洪问题有几种不够科学的提法：如“豆腐腰”河段、“槽高滩低”的河道断面形态和“七下八上”的大洪水期等。为了澄清以上问题，有必要提出来作进一步商榷。（１）黄河下游从河南兰考东坝头到山东东阿陶城铺河段，常被称为“豆腐腰”，多年来一些同...     

黄河河南段二级悬河近期治理研究

目前，黄河河南段二级悬河河长已占京广铁路桥—陶城铺河段总长的78％，防洪形势十分严峻。2002年进行的调水调沙试验表明，因黄河河道长期处于小水过流状态，故河槽淤积萎缩十分严重，二级悬河形势日益加剧。在这种情况下，目前的主河道极易出现“小水大灾”的情况，从而严重威胁滩区人民的生命财产安全。在南小堤一彭楼河段进行二级悬河治理试验，拟通过疏浚河槽、淤堵串沟、淤填堤河等工程措施来缓解该河段二级悬河的形势。该河段进行综合治理后，河槽过洪能力可提高到与小浪底水库运用方式基本相适应的水平，二级悬河形势将有所缓解，发生横河、斜河的几率将相对减小，对防洪安全的威胁可相对减轻。     

黄河花园口至东坝头河段河道整治模型的设计与验证

采用黄委会水科院最新提出的高含水沙洪水的模型相似规律，进行了黄河花园口至东坝头河段河道整治动床模型的设计，通过包括“９２．８”高含沙洪水在内的几场典型洪水的验证试验，阐明了本模型与原型是相似的。     

1993年汛期潼关高程升高原因的调查分析

潼关河床自“９２．８”洪水强烈冲刷后，因局部河段比降调整和冰凌壅水淤积，于１９９３年汛前迅速回淤。１９９３年汛期由于入库水沙偏枯，局部河段比降调整和河热变化等影响，潼关河段虽从泥沙数量上实现了冲淤平衡，但潼关高程却因塌滩淤槽，河底坦化，同流量流速减小等原因，仍较污初略有升高。     

西辽河洪峰“上小下大”现象简析

１９９７年８月初西辽河麦新至通辽河段洪峰在传播中出现增值现象，通辽站洪峰比麦新站大３１％。在区间无支流汇入、河段畅通情况下出现洪峰值“上小下大”现象非常特别。从洪水波运行和河床冲淤变化等角度分析了这种特殊水流现象的可能性。     

论概念性元素的推移和坦化作用

本文根据对流方程和扩散方程从数学上定义了洪水的推移和坦化作用，根据累积量定理建立了概念性元素的参数与地貌特征值以及水流动力特征值之间的关系，据此分析论证了“线性汇道”、“线性马斯京根河段”、“线性加里宁－米留柯夫河段”、“线性扩散模拟河段”、“线性滞时演进河段”、“线性动力波河段”等概念性元素的推移和坦化作用。     

黄河下游典型河段现状条件模型试验研究

为解决黄河下游河段淤积加重,主槽淤积萎缩,过流能力锐减,黄河下游地区的二级悬河形势严峻等问题,探索恢复下游河段主槽过流能力的治理措施,通过实体模型试验“82·8”洪水过程,研究试验河段淤滩刷槽的特点,为小浪底引黄工程调水、调沙、调度决策提供技术支撑.     

黄河下游高含沙洪水不同粒径泥沙的输移特性

本文根据黄河下游高含沙洪水的实测资料，论述了高含沙洪水中各级粒径泥沙的输移及冲淤调整特性，指出在高含沙洪水通过下游河道，特别是高村以上游荡性河段时，在产生严重淤积的同时，悬沙沿程细化，至艾山以下河段的含沙量虽有时仍高，但已不是三门峡下泄的“原汁”泥沙组成。     

黄河濮阳河段二级悬河状况及治理措施

河南黄河濮阳河段经多年建设，堤防、河道、滩区安全等工程体系初步形成，但因黄河泥沙淤积的问题没有得到有效解决，“槽高、滩低、堤根洼”的二级悬河状况仍在加剧，防洪形势十分严峻。通过对黄河濮阳河段的二级悬河现状进行介绍，分析了形成二级悬河的原因，提出了“以防洪为主，统筹兼顾”的治理原则，在此基础上提出了继续适时进行调水凋沙、淤滩、淤筑堤河等治理二级悬河的措施。     

弯曲性河道断面布设对断面法冲淤成果的影响

河道冲淤量的计算通常有“断面比较法”(简称断面法)和“输沙平衡法”(简称沙量法)等。黄河下游艾山一利津河段为弯曲性河道，弯道段和浅滩段存在不同的冲淤特性，一般情况下，弯道段涨冲落淤，浅滩段涨淤落冲。由于测验断面布设于弯道河段的多于浅滩河段，因此在汛期一定的水沙条件下，造成计算冲淤量汛期和非汛期出现较大偏差。通过弯道段和浅滩段不同冲淤特性的分析，提出了在弯道段及过渡段布设数量相同的实测大断面、尽可能避开局部冲刷坑的影响、尽可能加密测验断面等断面布设原则。     

黄河口清3至清6河段高槽的成因及治理初探

从黄河近口段道的纵，横断面形态及其冲淤变化特征可以看出，尾间清３至清６河段存在高槽现象，高槽河段河谷坡度较大上下游河段均小，河道宽浅，心滩发育，行水阻力大，河道泄洪排沙能力弱。高槽的成因与改道初期河流的游荡及防洪大堤在此河段上部结束，河流开始不受约束等因素有关，本河段导流堤限宽较大是高槽一直未能得到改善的主要原因之一，高槽的形成造成该河段多处壅水，特别是高槽上端壅水十分严重，对防洪极为不利，为此提     

黄河山东河段“96.8”洪水特性分析

1“96·8”洪水的特点及其成因分析1．1水位异常偏高，漫滩严重“96·8”洪水，从洪峰流量看，仅属中常洪水，但其表现水位之高是历史上所罕见的。在山东黄河西河口以上553km的河道中，达历史最高水位的河道长约293kfll，占总河段的52．0％；达历史第二高水位的河道长度约为227．6km，占总河段的41．1％左右。其中孙口、泺口两站分别超出警戒水位1．16和1．24m，为历史最高水位；高村、艾山、利津三站分别超出警戒水位0．87、1．25、0．70m，为历史上第二位的高水位。“96·8”洪水位与1958年洪水位相比，艾山以上河段平均高0．90m；艾山至…     

1986～1995年黄河下游河势变化特点分析

目前，黄河下游在小水长期作用下，河势出现一些新的变化特点，在游荡型河段，特别是在河道整治工程不配套，不完善的河段，小水河势不稳定，主溜摆动幅度大，畸形河湾多，在过渡型河段，小水河势不理想，较１９８６年以前主溜摆动幅度大，工程上首滩地坍塌严重，工程靠溜部位上提严重，有些已上提到工程上首靠溜极限，小水期畸形河湾增加，相应“横河”，“斜河”时有发生，在工程靠溜部位大幅度上提的同时又往往造成一部分工程河势     

濮阳黄河河段二级悬河状况及治理措施

1990年以来，由于濮阳河段持续小流量，黄河泥沙集中淤积河槽，“二级悬河”形势加剧，特别是在小浪底调水调沙期间，水位表现高，浸滩流量减至2000m^3/s以下，因此，必须采取一些必要的措施尽快加以治理，以实现濮阳黄河河段的长治久安，使滩区人民的生命财产免遭损失。     

跨河大桥冰凌模拟试验研究

冰凌灾害是严重威胁河道防洪及跨河工程的重大问题。由于冰凌问题的复杂性,开展了跨河桥梁冰凌物理模型系列试验。试验结果表明,河段卡冰应具备一定的河床边界条件及水流条件。在来流量400~600m3/s,来冰密度大于50%,河段出现卡冰。桥位卡冰最大水位壅高值与来冰系数ξ存在较好响应关系,当ξ为0.154时,水位壅高值最大。     

小浪底水库拦沙期下游游荡性河段演变趋势研究

通过物理模型试验并结合数学模型计算分析，研究了小浪底水库拦沙期下游游荡性河段的河床演变问题。主要结果表明：（１）小浪底水库拦沙期下游河段自上而下将出现没程度的冲刷，受工程控制较好的河段，河床冲刷以下切为主，而控制较差的河段，河床下切的同时伴随着展宽，塌滩严重。（２）河床冲刷后使河道排泄能力加大，对河床变化过程的影响显著，河床综合稳定性增大，但河型并未转化，（３）游荡性河段冲刷期经常出现水流集中持续