睢宁二站水泵填料自动供水电路优化设计

<正>1 工程概况睢宁二站工程位于徐州市睢宁县沙集镇境内的徐洪河输水线上,与沙集站及运河线上的刘老涧泵站枢纽共同组成南水北调东线工程的第五个梯级。工程主要任务是与沙集站共同实现向骆马湖调水100 m3/s的目标,与中运河共同满足向骆马湖调水275 m3/s的目标。睢宁二站安装4台2600HDQ20-9型立轴导叶式混流泵(含1台套备机),水泵叶轮直径2.6 m, 单机设计流量20 m3/s, 总设计流量60 m3/s。     

沙集泵站渗漏排水泵自动控制电路的设计

1 存在的问题 沙集泵站建成于1993年6月,工程整体结构采用闸站合一的形式,中间为抽水能力50 m3/s的泵站,两侧布置设计流量为200 m3/s的节制闸,站身为堤身式块基型结构,采用肘形进水流道,平直管出水流道,快速门断流.该站选用5台套1800HD-10.5型立式混流泵,单机流量10 m3/s,设计扬程10.5 m,配套5台TL1600-20/2150型同步电机,单机功率1 600 kW,总装机容量8 000 kW.     

泵站同步电机线圈对地短路故障的一种应急处理办法

江都第4抽水站装设ZL30-7立式轴流泵配套TDL325/58-40立式同步电机7台套,总抽水能力210m3/s,总装机容量21MW,是江都4座抽水站中的骨干泵站。该型号电机额定电压为6kV,20极对,分数槽绕组结构方式,共270槽。1998年7月31日,正值江都站处在为里下河地区排涝的紧急关头,因设备老化,4     

睢宁二站机组上水导橡皮轴承给水润滑装置改造

1 问题的提出 南水北调东线一期工程睢宁二站工程位于徐州市睢宁县沙集镇境内的徐洪河输水线上,泵站下游引河与徐沙河相连,上游引河接徐洪河河道.工程是南水北调东线第一期工程第5梯级的泵站之一,其主要任务是与泗洪泵站、邳州泵站一起,通过徐洪河输水线向骆马湖输水.泵站工程为站身直接挡水的堤身式块基型结构,设计调水流量60 m3...     

真空断路器合、分闸线圈烧毁原因及对策

我站自从1999年6月到2001年初,曾烧毁真空断路器的3只合闸线圈和1只分闸线圈,其中2只合闸线圈和1只分闸线圈因真空断路器辅助触点不可靠动作造成,1只合闸线圈是因为插座的接线柱之间的短路造成。其他抽水站(如泗阳抽水站、沙集抽水站)也发生同样事故。因此,我们对真空断路器合、分闸线圈保护的方案作了改进。     

沙集泵站水泵填料处自动给水装置电路设计及改造

正1工程概况沙集泵站建成于1993年6月,工程整体结构采用闸站合一的形式,中间为抽水能力50 m~3/s的泵站,两侧布置设计流量为200m~3/s的节制闸,站身为堤身式块基型结构,采用肘形进水流道,平直管出水流道,快速门     

真空断路器三相触头分合闸不同期造成电动机微机保护动作

皂河抽水站是江苏省江水北调第六梯级站,淮水北调第三梯级站,共装两台机组,设计抽水能力为200m^3／s。装机14000kW。主泵选用上海水泵厂生产的6HL-70立轴全调节斜流泵;主电机采用上海电机厂制造的TL7000-80／7400立式同步电动机,额定电压10kV,额定电流475A。由宿迁变电所的     

考虑海水入侵影响的漳卫新河河口生态基流研究

本文分别采用水文学法和生境模拟法对漳卫新河河口区域生态基流进行估算,并基于MIKE21 FM建立了该区域海水入侵模型,对辛集挡潮闸不同下泄流量时原始河道和清淤后河道的海水入侵进行模拟研究,以论证所估算生态基流的合理性。结果显示：大口河至cs21断面为潮流主导段,沿程平均盐度基本不受下泄流量影响;cs21断面至辛集闸为潮流-下泄流量共同作用段与下泄流量主导段。随着辛集闸下泄流量从4 m3/s增加至8 m3/s,下泄流量主导段向下游延伸5 km;下泄流量增大至12 m3/s时,各主导段范围不变,因此建议辛集闸下泄生态基流为8 m3/s。本文介绍了一种生态基流的估算方法,以期为河口区域生态基流的确定提供技术支撑。     

泵站变压器渗漏油对策

泵站变压器渗漏油问题长期以来一直困扰着泵站变电所供电安全运行。我局现有抽、排水站31座,根据对我局田市抽水站等5座抽水站变电所18台变压器渗漏油情况的专题调研,分析了造成变压器渗漏油的诸多原因,制订和完善了防变压器渗漏油的各项工艺措施、技术措施,并联系实际慎密进行了施工处理,     

三峡工程蓄水以来长江与洞庭湖汇流关系变化北大核心CSCD

三峡工程蓄水后,长江干流监利站同流量下的水位有一定降低,而城陵矶站和螺山站同流量下水位抬升。监利站流量为5000m3/s时水位下降1.0m左右,流量大于15000m3/s时无显著变化;城陵矶站流量为2500m3/s时水位抬高0.4m,流量大于10000m3/s时暂无显著变化;螺山站流量小于15000m3/s时水位无明显变化,但高水时期有所抬高,当流量为35000～45000m3/s时,蓄水后同流量下水位抬高约0.6m。长江与洞庭湖汇流区相互顶托比较严重,顶托关系与两者来流大小的相对关系密不可分。长江与洞庭湖顶托最小的最优流量比(城陵矶站与监利站流量比)在0.55～0.85之间,一般总流量越小,最优流量比越小。近段时期以来,由于四水加之三口分流减小引起城陵矶与监利站流量比减小,导致长江对洞庭湖的顶托加剧,抬高了城陵矶同流量相应水位,但另一方面由于城陵矶流量减小,降低了水位,两者可以部分甚至全部抵消。现阶段,螺山站同流量下相应城陵矶站水位没有发生明显变化,仅在高水(螺山流量大于等于25000m3/s)同流量下城陵矶水位抬高0.1～0.4m。三峡工程蓄水后,洞庭湖出流段水面比降呈逐渐减小趋势,鹿角-莲花塘平均水面比降较1991-2002年平均值减小22.8%,高水期间和枯水期间减小幅度达到30%左右。     

分体式油浸自冷变压器三维温度场和流场仿真与分析

分体自冷式变压器内部温度场的仿真分析多基于二维仿真,缺乏对油流流场影响的分析。文中建立110 kV水平分体式油浸自冷变压器的三维全尺寸模型,采用有限元分析方法仿真变压器内部温度场和流速场的分布,研究变压器本体与散热器间的水平布置距离对温度场和流速场的影响,分析变压器流场和温度场的耦合关系,并采用短路法温升试验验证仿真结果的准确性。结果表明,变压器内部热点出现在低压绕组B相两侧距绕组底部约0.68 H处,热点温度达369.7 K。随着变压器本体与散热器间的水平布置距离的增大,变压器低压绕组热点温度平均上升3.9 K/m,顶层的油温平均上升5.1 K/m;对比短路法温升试验数据,各关键位置的仿真温升偏差均小于2.5 K。温度与流速的变化趋势相反,当流速变化为-4.9×10-3m/s,温度最大可变化9.2 K。散热器水平布置距离从5.2 m增加到6.4 m,变压器本体与散热器间连接管道中油流速从0.067 m/s降到0.056 m/s。     

基于灭弧室气压特性对半自能式SF6断路器分闸速度的优化

断路器开断过程中的气缸气压会影响对电弧的吹弧效应和过零后介质特性的恢复,因此是影响断路器开断性能的重要参数。为此,以半自能式550kV SF6断路器为研究对象,研究了分闸速度对气缸气压的影响。以热力学第一定律和流体力学为基本原理,建立了计算灭弧室气压特性的数学模型。根据模型计算了最大分闸速度分别为8.0m/s、9.0m/s和9.7m/s时开断定开距短路电流时的灭弧室气压特性,并根据计算结果进一步研究了不同分闸速度下灭弧室的吹弧效应和过零后介质恢复特性,据此分析了断路器的开断性能,提出该550kV半自能式SF6高压断路器最大分闸速度的最优值为9.0m/s。通过仿真断路器开断过程验证了这一结论,为设定半自能式断路器的分闸速度提供了理论基础。     

都江堰凤栖窝河段淘淤规律研究

都江堰的运行模式从“深淘滩、低作堰”的古制到现在基本不淘淤,其根本改变具有重要的社会和经济效益。本文分析了凤栖窝河段淘淤的规律性,得出:内江河段卵石的临界起动流量为200m3/s;凤栖窝淘淤对该河段的水位流量关系没有直接的影响;卧铁断面平均河床高程的冲淤变化主要受内江流量和河段内卵石运动的影响,淘淤的持续效应不长;内江流量大于400m3/s或涨水过程中以冲刷为主,而在流量小于400m3/s或降水过程中则以淤积为主;外江闸和飞沙堰闸的运行是凤栖窝长期不淘淤的前提条件。     

集成气体缓冲的单断口 72.5 kV快速真空开关运动质量对分闸特性的影响

快速真空开关可实现电力系统短路故障的快速切除,对电力系统运行暂态稳定性的提升具有重大意义,是现阶段国内外大电流开断技术领域研究热点。文中目标是确定集成气体缓冲快速真空开关传动系统运动质量对其分闸特性的影响。文中以72.5 k V单断口快速真空开关为研究对象,采用多物理场仿真计算方法,建立了气流场、电磁场、运动方程和外电路相互耦合的多物理场仿真计算模型,分析了快速真空开关运动质量对其分闸速度、动量、缓冲反力特性等分闸特性的影响,其中分闸速度为快速真空开关分闸过程触头分离后10 mm内的平均速度。仿真计算结果显示:当动质量由4 kg增长到12 kg时,分闸速度按负指数形式从6.13 m/s降低到3.50 m/s;到达30 mm满开距时的动量按正指数形式从12.26 kg·m/s增长到21.01 kg·m/s;缓冲力做的功按二次函数的形式从443.61 J降低至203.02 J,并且,缓冲力和行程的关系符合幂函数形式。     

荒漠灌丛碳通量对极端水分和温度的响应研究

利用位于中国北方半干旱区的两个观测站（陕西榆林站和内蒙古通辽站）的碳通量及气象数据,获得荒漠灌丛生态系统碳通量的季节动态特征,并定量估算环境因子的极端状况对该生态系统各碳通量的影响。结果表明：（1）榆林站2011—2012年和通辽站2015年的净碳交换量（NEE）分别为-132.8 gC/m2/yr和-59.6 gC/m2/yr,表明榆林站碳汇功能更明显;（2）极端水分状况对NEE的影响大于极端温度状况的影响。以生长季平均而言（4—10月）,水分和温度的极端状况对榆林站(和通辽站)的NEE的影响最大值分别为0.51 gC/m2/s（0.26 gC/m2/s）和0.17 gC/m2/s（0.20 gC/m2/s）;（3）生长旺盛期（6—8月）,高温（榆林站> 27 ℃;通辽站> 29 ℃）状况会抑制植被的光合作用能力,导致榆林站和通辽站的总初级生产量（GPP）相较于正常温度状况分别减少0.37 gC/m2/s和0.53 gC/m2/s。     

考虑真空断路器重燃特性的海上风电场分闸过电压研究

为了研究真空断路器操作对海上风电场机端变压器高压侧产生的高频暂态过电压特性的影响,搭建了简化的海上风电场中压电缆集电测试系统实验平台,并且依据实验结果建立真空断路器重燃模型、变压器高频模型和金属氧化锌避雷器频率依赖模型。基于自定义的高频模型,利用PSCAD/EMTDC仿真软件搭建海上风电场中压集电系统,研究断路器正常分闸和故障分闸对暂态过电压幅值和陡度以及重燃总次数的影响,并且提出在塔底真空断路器和80 m电缆连接处串联扼流线圈和并联小电容的过电压保护装置。仿真结果表明塔真空断路器故障性分闸产生的过电压、重燃总次数最严重,过电压幅值最大为2.95 p.u.,陡度最大为268.67k V/μs,重燃总次数最多达161次,加装过电压保护装置后暂态过电压幅值和陡度以及重燃总次数得到了明显的抑制。     

1000kV特高压断路器的瞬态恢复电压

为了合理地确定特高压断路器瞬态恢复电压(TRV)的试验参数,依托淮南-皖南-浙北-沪西1000kV同塔双回线路输电工程,研究由特高压系统回路特性产生的特高压断路器预期瞬态恢复电压。采用EMTP模拟计算方法,统计分析了变压器限制的短路故障(TLF)、断路器端部故障(BTF)和失步开断下的瞬态恢复电压,提出了以下建议:将DL/T402-2007中特高压断路器T10和T30规定的恢复电压上升率(RRRV)值由7kV/μs和5kV/μs分别提高至10kV/μs和7kV/μs;此工程失步解列点可指定在皖南站。比较了断路器装分闸电阻的优缺点,建议此工程可不装分闸电阻。这些建议均被同塔双回线路输电工程采用。     

126 kV真空断路器操动机构机械可靠性研究

文中在分析讨论传统可靠性设计方法在真空断路器机械可靠性设计应用中存在局限性的基础上,提出基于失效物理和可靠性物理(PoF/RP)的真空断路器操动机构及其零部件可靠性设计方法,对操动机构内部传动部件的冲击疲劳寿命计算方法进行了理论分析。分别对126 kV单断口真空断路器弹簧操动机构、分离磁路式双稳态永磁操动机构,以及快速斥力机构在断路器合分闸操作冲击应力作用下易损部件的疲劳寿命进行了分析。计算结果显示:弹簧操动机构合分闸联锁挚子在断路器合分闸操作冲击应力的作用下其疲劳寿命计算结果为1 654次;双稳态永磁操动机构在断路器以2.5 m/s速度分闸、1.5 m/s速度合闸时,其动、静铁心在冲击应力作用下的疲劳寿命17 710次;快速斥力机构触头簧传动支撑部件在断路器以5.5 m/s速度分闸、1.3 m/s速度合闸过程中,其冲击疲劳寿命为302次;该计算结果与实验结果相近。     

PLC在泵站综合自动化中的应用

刘老涧泵站设4台3100ZLQ38-4．2大型立式轴流泵机组,总流量为150m3／s,配电动机TL2200-40／3250,电压为6kV。变电所设12500kVA、35kV／6kV主变压器及站变等相关设备。     

三峡水库初期运用对长江中下游水文河道情势影响分析

三峡工程自2003年6月1日蓄水发电后,坝下游水文河道情势发生了较大变化.2003-2006年,长江中下游干流宜昌、汉口、大通水文站年均输沙量仅为0.702亿t、1.34亿t和1.63亿t,分别较多年均值偏小86%、67%和62%;各水文站悬沙粒径均有所变粗,尤以监利站最为明显,由蓄水前的0.009mm变粗为2006年的0.150mm.蓄水发电后,长江中下游河道冲刷强度明显增大,沿程枯水位有所下降.2002年10月至2006年10月宜昌至湖口河段平滩河槽冲刷量为6.14亿m~3,以基本河槽冲刷为主.宜昌站2006年汛后与2002年汛后比较,当宜昌站流量分别为4000m~3/s、10000m~3/s时,其相应水位分别下降0.07m、0.49m.