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激光熔覆修复单螺杆挤压机螺杆的试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
单螺杆挤压机螺杆磨损后,选用Ni60B合金粉末,并经氧乙炔焰喷涂和激光重熔后,熔覆合金层硬度可达到超过原基体材料的硬度,涂层与基体之间形成冶金结合,可满足零件性能要求。 相似文献
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本文通过金相、X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM/EDX)和力学性能分析等方法研究不同热处理工艺对CuNiCrAl合金力学性能的影响。结果表明:热处理能改变该合金的硬度,合金经500℃保温2h时效后可获得较高硬度,而对其冲击韧性影响不大。 相似文献
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文章通过金相﹑X射线衍射(XRD)﹑扫描电镜(SEM/EDS) 及透射电镜(TEM)和力学性能分析方法研究不同热处理工艺对含多元合金元素铜合金硬度和冲击韧性的影响。结果表明:热处理能改变该合金的硬度,而对其冲击韧性影响不大,该合金经500 ℃保温2 h空冷后可获得较高硬度。 相似文献
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工件渗氮后的硬度与其调质硬度之间的关系 总被引:1,自引:0,他引:1
在生产实践中发现,一些中碳合金结构钢工件渗氮后的硬度与其调质硬度之间有一定的对应关系,也即调质硬度低,将导致渗氮后的硬度也偏低。从渗氮层组织结构的角度分析了42CrMo等合金结构钢渗氮硬度与调质硬度之间的关系。 相似文献
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稀土对铜铬锆合金性能的影响 总被引:8,自引:4,他引:8
研究了不同稀土含量和时效处理工艺对铜铬锆合金性能的影响。结果表明:随稀土含量的增加,合金的硬度和晶粒尺寸增大,加入适量的稀土,可提高合金的导电率。提高时效温度,可提高合金的导电率,但对合金硬度的影响有个最佳值。 相似文献
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电沉积Ni-W非晶合金及Ni-W-SiC复合层 总被引:2,自引:0,他引:2
以电化学和络合物化学理论为依据,利用“诱导共沉积”效应,选好合适的络合剂,在金属表面电沉积Ni-W及其复合镀层。研究了镀液组成、pH值、温度和电流密度对Ni-W合金层及其复合层电沉积的影响;讨论了热处理温度对非晶态Ni-W合金层及其复合层硬度的影响以及非晶态合金镀层的结构和结合力。结果表明:采用适宜的镀液组成和工艺条件,可得到W含量大于44%的合金镀层。W含量大于44%的合金层及其复合层呈非晶态结构;经热处理后,非晶态合金层的硬度明显增加,含46%W的合金层及其复合层的硬度分别可达到1350Hv和1520Hv,在铜、碳钢和不锈钢上的结合力良好。 相似文献
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对两种不同Cr含量的合金Cu-0.43Cr-0.058Zr-0.031Y和Cu-0.20Cr-0.066Zr-0.060Y,在900—980℃进行了固溶处理,并对显微硬度和电导率进行了测试,对固溶态金相组织进行了观察。结果表明,Cr含量较高的Cu-0.43Cr-0.058Zr-0.031Y合金的固溶处理温度可采用960℃,而Cr含量较低的Cu-0.20Cr-0.066Zr-0.060Y合金为920℃。两种合金固溶后分别在400—520℃进行时效,其电导率和显微硬度的测试对比结果表明,Cr含量较高的合金在较低温度(400℃)时效后的电导率比Cr含量较低合金的低,而较高温度(480℃)时效后Cr含量对电导率的影响不明显;Cr含量对合金显微硬度的影响较大,不同时效温度处理后,Cr含量高的合金硬度均明显低于低Cr含量合金。 相似文献
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微量元素对InconelX—750改型合金性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了微量元素对InconelX-750改型合金高温时效硬度及其变化规律的影响,测试了试验合金500℃、600℃、800℃及900℃下,经不同时时效后合金显微硬度值的变化。研究表明,微量元素可以延缓合金高温长期使用时的硬度下降,提高合金的高温硬度值,尤其在700℃以下使用时,向量元素的作用效果更明显。 相似文献
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进口的Cr12MoV高碳高合金钢Z形导杆磨损后,选用Ni60A合金粉末,经氧乙炔焰喷涂和激光重熔处理后,熔覆合金层硬度可达到或超过原基体材料的硬度,而且合金层结构致密、晶粒细小,涂层与基体之间形成冶金结合,可满足零件性能要求。 相似文献
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Cu-Ag-Cr合金时效特性的研究 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了时效参数和变形量对Cu-0.1Ag-0.46Cr合金性能的影响.结果表明:合金经940℃×20min固溶后,在520℃时效1h可获得较高的电导率和硬度.时效前对合金加以冷变形可以显著提高其显微硬度,合金经60%变形后在480℃时效30min时,峰值硬度可达146.71HV,电导率可达52.9MS/m,而固溶后直接时效分别仅为123.59HV和46MS/m.而合金固溶后淬入650℃碱浴中保温20s可使合金的显微硬度和电导率均有所提高. 相似文献
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本文对Cu-0.1Ag-0.18Zr-0.068Ce合金时效后的导电率和显微硬度以及电滑动磨损性能进行了研究.结果表明合金940℃固溶1 h后,在560℃时效可获得较高的导电率;在480℃时效可获得较高的显微硬度.时效前冷变形能大大加快第二相的析出过程,使合金综合性能得到显著提高.固溶合金经60%变形后在480℃时效1 h其导电率和显微硬度分别可达83%IACS和135 HV.在载流条件下,Cu-0.1Ag-0.18Zr-0.068Ce合金的耐磨性能较Cu-0.1Ag-0.18Zr合金大幅度提高. 相似文献
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利用扫描电镜(SEM+EBSD)、透射电镜(TEM)、硬度测试以及室温拉伸实验研究了喷射沉积过共晶AlSiCuMg合金的时效组织演变规律及力学性能。结果表明:随时效时间的延长,喷射沉积AlSiCuMg合金的硬度先增加后降低;随着时效温度的升高,合金硬度达到峰值所需时间分别为24 h (170℃)、2 h(185℃)和0.5 h (200℃)。合金经185℃时效0.5 h后,在位错处可观察到非均匀析出的细小针状θ″相。在(185℃, 2 h)峰时效状态下,析出相包含细针状θ″相和点状Q′相,同时存在粗针状θ′相。峰时效硬度约为91HRB,比挤压态提高了近72%。合金经185℃时效28 h后,θ′相体积分数明显增加。合金经185℃时效48 h后,析出相演变为粗大的板条状θ相和方块状Q相;过剩Si相开始析出,同时在与入射轴垂直的晶面上观察到包围Si相的粗大盘片状富Cu相。合金经185℃时效56 h后,θ相和Q相演变为粗大椭球状。合金的硬度下降至约80HRB。喷射沉积AlSiCuMg合金的时效析出惯序为:过饱和固溶体→GP区→θ″+Q′→θ′+Q′→θ+Si+Q′→θ+Si+Q。合金的峰值时效... 相似文献
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研究了Al-Zn-Mg-Cu系铝合金形变热处理过程中时效制度变化对其组织和性能的影响。结果表明,预时效过程中适当地提高时效温度和延长时效保温时间,可以得到预时效的优化工艺参数;金相观察发现,预时效后合金再结晶明显细化,可观察到明显的析出相;预时效后随着形变量的增加,合金硬度随之增加,当形变量达到40%左右时合金硬度最高,随形变量增加,合金硬度略有下降;变形后的试样再进行终时效处理后,硬度提升不明显。 相似文献
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Cu-Cr-Zr-Ce合金时效特性的研究 总被引:4,自引:3,他引:4
研究了时效参数和变形量对Cu-0.35Cr-0.038Zr-0.055Ce合金性能的影响。结果表明:合金经920℃×1h固溶后,在500℃时效2h可获得较高的导电率和硬度;时效前对合金加以冷变形可加速第二相的析出,如合金经60%变形后在500℃时效0.5h时,导电率可达69.0%IACS,显微硬度达152.8HV,而固溶后直接时效导电率仅为56.3%I-ACS,显微硬度为130HV;微量稀土元素Ce的加入,使合金的显微硬度提高了18~25HV,而导电率略有降低。 相似文献
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60NiTi合金具有高硬度、低密度和耐磨等优异的性能,在航空航天领域有广泛的应用前景。为了进一步提高60NiTi合金的力学性能,研究了Zr的添加及热处理工艺对60NiTi合金组织与硬度的影响。结果表明:Zr的添加提高了60NiTi合金的硬度并使其组织更加均匀。此外,在炉冷、空冷、油冷和水冷4种不同的冷却方式中,炉冷60NiTiZr合金中存在大量粗大的析出相,硬度也最低。冷却速度最快的水冷处理的60NiTiZr合金的硬度最高,且能够避免粗大析出相形成,但存在残余应力较大的问题。对水冷60NiTiZr合金在300~600℃温度范围进行时效处理,发现随时效温度的升高,合金的硬度先升高后降低,且在500℃时效时硬度达到最高。进一步对水冷60NiTiZr合金在500℃进行不同时间的时效处理,发现时效2 h后合金硬度达到峰值(61.7 HRC),时效后期还出现缓慢的二次硬化现象。 相似文献