键合金丝断口分析

用扫描电镜和X射线能谱仪分析研究了半导体器件键合用金丝的断口。结果表明,金丝正常断口呈圆锥状,其缺陷断口有:外环层状断口、裂口、气孔、异金属夹杂、非金属夹杂、偏心、菠萝状断口、无塑性平断口等。国产键合金丝生产中拔丝断头过多,主要是由于气体、夹杂和毛坯表面粗糙等造成的。合理调整成份,采取措施切实提高冶金质量(净化金液、降低含气量、提高铸坯和粗丝表面质量等),是提高国产金丝质量和性能的关键。     

渗碳Cr-Mn钢的夹杂分布特性及疲劳强度预测

开展渗碳Cr-Mn钢的超长寿命疲劳试验,用扫描电镜观测钢中夹杂物分布、数量及尺寸.基于4种统计方法(SEV,GEV,GPD,EXPGPD)分析渗碳Cr-Mn钢的夹杂尺寸,构建基于内部夹杂尺寸的S-N曲线预测模型.结果表明:预测的特征夹杂尺寸从大到小:EXPGPD、SEV、GPD和GEV,相比从疲劳断口测量的夹杂尺寸,4种方法计算夹杂尺寸偏小.基于构建模型,结合从断口获得的均值夹杂尺寸,预测的S-N曲线可作为中值S-N曲线,预测结果较好.     

冶铸缺陷导致的失效及其分析

本文介绍生产过程中或实弹打靶考核中与冶铸缺陷有关的失效分析三例。例一为杆状晶断口严重,导致整炉炮塔报废。分析认为因A1N沿铸造晶界析出,提高了低温脆性转变温度,降低延性、韧性指标,造成材料的脆性增加所致。冶炼上控制终脱氧时的加铝量,使残铝量<0.04%,可有效地避免平炉钢的杆状断口。例二为大量的MnS夹杂及严重的技晶偏析导致炮塔打靶报废。分析认为MnS与AlN相似,都使材料的脆性增加,同时,大量的MnS夹杂物破坏了金属的连续性,在夹杂物处因应力集中,易形成裂纹源,高的浇注温度会带来枝晶偏析、显微缩孔(疏松)等弊病,使炮塔内外表面性能差别较大,导致打靶时背强值降低而报废。控制硫含量及选择合适的脱氧制度是减少硫化锰夹杂的关键,避免高温浇注是铸钢生产中不可忽视的问题。例三为齿轮轴渗碳和高温回火后发现纵向大裂纹。主要因浇注时操作不当,造成大面积碳偏析,热处理后由于组织应力而引起纵向裂纹,注意操作规程,此类缺陷可避免。     

统计极值法的两种数据采集方式对预测疲劳强度的影响

利用非水溶液电解法提取夹杂物和观测疲劳断口上疲劳源处夹杂物的方法收集夹杂物尺寸的数据,通过统计极值法计算某一体积的EA4T钢中的最大夹杂物尺寸,以此对该体积的EA4T钢进行疲劳强度预测。两种方法推算的结果与真实值差别较大,提取夹杂物方法推算出的疲劳极限下限值高于观测疲劳断口上疲劳源处夹杂物方法推算的结果。     

炮钢断口上的小裂口对性能的影响

断口上的小裂口是钢管在打断时带钢中片状夹杂物开裂的现象。夹杂物呈同心圆分布,与轧制、穿管过程中的变形方向有关。此类夹杂物对钢的机械性能和径向断裂韧性无明显不良影响,经靶场鉴定,对炮管使用性能也无不良影响。     

中碳铬镍钼钒钢中MnS夹杂物的测定方法

<正> 在热加工过程中,钢中不稳定的MnS夹杂物易被拉长而变成纺锤形状,使得钢的性能具有明显的各向异性,过热和过烧的断口也与MnS析出物有密切关系。近年来通过钢中加稀土或钢包喷粉状Si-Ca加吹氩工艺,可有效地控制MnS,使其减少或生成其它类型的硫化物。但由于稀土夹杂物比重大而难于上浮排出,所以钢包喷粉工艺引起了人     

分形维数与冲击断口形貌研究

研究分形维数与断口形貌的关系 ,选用两套试样 ,一套试样经 2 0 0℃到 70 0℃回火处理 ,另一套含有不同体积分数的非金属夹杂物。这两套试样的断口形貌分别为沿晶断裂 ,韧性断裂和混合型断裂。因此将分形几何学应用于断口形貌的研究 ,可反映材料韧性与分形维数的关系     

不同工艺冶炼的30CrMnSiA 钢中非金属夹杂物分析

前言用30CrMnSiA 无缝钢管制造的某产品,按照 YB478—64标准规定,其非金属夹杂物允许范围为氧化物≤1.5级,硫化物≤1.5级,二者之和不大于2.5级。目前供货钢厂采用碱性电弧炉白渣法生产,由于非金属夹杂物超出规定,因而在钢管纵向断口上出现偏析线等缺陷,影响了产品的力学性能,给生产和供货造成极大的困难。为了解决这一     

电渣重熔钢锭中的质点状偏析

本文分析了电渣重熔35CrNi3MoV钢低倍质点状偏析的实质。分析表明:电渣钢的质点状偏析是由于气体夹杂与成份偏析所造成。质点状偏析在宏观断口上表现为亮线,组织和硬度与基体有差异,微观断口形貌为沿晶脆性断裂和少量的准解理,基体则为典型的韧性断口。质点状偏析对强度无影响,明显降低钢的横向塑性和韧性,这种缺陷是一种冶金缺陷,用热处理的方法无法消除与改善。     

金属弯曲疲劳断口瞬断区对称性的定量分析

<正> 一、前言 金属断口定量分析研究工作是断裂物理方面十分重要的研究方向之一。金属弯曲疲劳断口的瞬时破断区的几何对称性(相对于整个断口的几何中心)则是定量研究疲劳断口的重要内容。本文以超高强度钢30CrMnSiNi2A双向弯曲疲劳断口和高强度钢30CrMnSiA旋转弯曲疲劳断口为对象,对其瞬断区的不对称原因和影响因素进行了分     

稀土锆合金微观断口形貌的评价和表征

对稀土锆合金断口微观缺陷的形貌特征、微观断口形貌特征等进行了表征。研究表明,“沿晶”、“多边化”和“扇形解理花样”是稀土锆合金断口最常见的微观形貌特征;“缝隙”和“孔洞”是其断口最主要的微观缺陷形貌特征。     

金属断口宏观特征形态与力学参量之间的定量关系

<正> 金属疲劳断口分析已发表过大量的资料有的还对疲劳断口形态进行了数学分析。但是关于疲劳断口的特征参量与疲劳力学参量之间的定量关系方面还研究得很少。 本文所试验的材料为30CrMnSiA钢。经锻造及热处理(900~5℃,油淬,510~5℃,     

35CrMn2MoRE钢“亮线”断口的实验研究

<正> 一、绪言 合金结构钢“亮线”断口,在Cr-Mn,Cr-Ni钢调质态的大锻件中是比较常见的。其宏观特征是沿着热加工方向,以闪光的亮点组成的细条带,条带宽度及间距随锭型大小而异;通常此类断口在锻件心部严重。微观形貌则是光滑的沿晶断裂。亮线断口严重时显著降低冲击韧性。     

稀土对11%Cr铁素体不锈钢组织和性能的影响

测试了添加稀土元素和Ti、Nb的11%Cr铁素体不锈钢的力学特性,观察了退火后冲击试样的断口形貌,利用金相显微镜和透射电镜观察退火前后不锈钢的组织,分析加入稀土的铁素体不锈钢韧性变化原因。结果表明:退火前添加稀土比添加Ti、Nb的11%Cr铁素体不锈钢综合力学性能提升效果好;退火后添加稀土的11%Cr铁素体不锈钢为韧性断裂,这是由于稀土夹杂物在晶界上富集,起到钉扎效应。     

加载速率对Al-Li合金断裂韧性的影响

铝锂合金具有低密度、高弹性模量等优点 ,但其韧性较差 ,研究了加载速率对 Al- L i- Cu- Mg- Zr合金断裂韧性的影响。通过准静态与动态三点弯曲实验分别测定了材料的断裂韧性 ,实验发现动态下的断裂韧性较之准静态有了提高 ,断口观察表明动态断口出现了大量长而深的分层 ,透射、扫描电镜进一步分析认为分层开裂形式是导致断裂韧性提高的主要原因。     

美国发射药工业污染防治的机构、政策和方法

美国陆军发射药制造工业(包括硝化秆维素和硝化甘油制造工业)是美国陆军弹药工业的重要组成部分。也是其军事工业的最重要污染源之一。它每年要向周围环境中排放出大量的废水、废气和废物。共中以废水量最大。废水中夹杂有大量的硝化纤维素、硝化甘油、多     

装甲钢板横向裂纹成因及冶金缺陷本质研究

<正> 鞍山钢铁公司在生产中碳铬锰钼稀土钢板时发现,该钢锭在开坯后试轧钢板时钢板表面产生锯齿状横向裂纹,低倍断口中有椭圆状冶金缺陷。有人认为这种缺陷是钢中白点,属于氢损伤所致。也有人提出疑议。 我们采用金相、电子光学分析仪(STM、TEM、X射线能谱、离子探针)、电解分离夹杂物法、钢中残余气体(氧、氮、氢)和化学成份测定等手段,弄清了钢板产生裂纹原因和冶金缺陷本质,同时提出了消除此种缺陷的有效措施。     

稀土在30CrMnMo钢中的作用

本文探讨了不同稀土加入量对30CrMnMo钢的组织、断口、晶粒度、夹杂形态、综合机械性能以及冶炼工艺、成材率的影响。结果表明,稀土的最佳加入量为0.10％。 30CrMnMo钢加入0.10％RE后,既能保证钢的质量,又能使钢的综合机械性能均匀稳定,尤其低温冲击韧性值有较大提高。     

6061-T6铝合金电阻点焊接头的断裂行为分析

以Al-Mg系6061-T6铝合金板材作为研究对象,通过拉伸断裂测试实验分析电阻点焊接头的断裂特点,并分析其点焊缺陷。结果表明,结合面断裂主要沿熔核中心断开,且接头断口表面较为平整,具有明显的金属光泽。在断裂过程中,电阻点焊接头的断裂方式由韧性断裂逐步过渡成脆性断裂,熔核组织中的等轴晶在拉伸力作用下发生无规律的生长会导致微细裂纹的增加;结合线伸入点处存在碳、氧等杂质元素,说明造成结合线伸入缺陷的主要原因是在焊接过程中氧化物夹杂物进入到熔核。因此,焊接前对试样进行表面氧化处理是很有必要的。     

柴油机轴类零件的扭转疲劳断裂

<正> 柴油机轴类零件在变动扭转载荷作用下发生的扭转疲劳断裂是其主要失效形式。这种疲劳断裂具有疲劳断裂的一般特征,如对应力集中很敏感,断口上以疲劳弧线的存在为基本特征,等等。但是,这种断裂及宏观断口更有其独特之处。按着滑移萌生疲劳裂