1Cr18Ni9Ti不锈钢的喷丸表面纳米化及其对耐蚀性的影响

用X射线衍射仪和透射电镜对1Cr18Ni9Ti不锈钢高能喷丸处理试样表面形成的纳米晶组织进行了表征。用阳极动电位极化曲线测定和点蚀试验研究了喷丸表面纳米化对1Cr18Ni9Ti不锈钢耐蚀性的影响,并借助扫描电镜对点蚀试样表面形貌进行了表征。结果表明,喷丸导致试样表面层形成平均尺寸约18 nm的纳米晶组织,即实现了表面纳米化,并产生了体积分数约15%的形变诱发α马氏体。随距喷丸表面深度增大晶粒尺寸逐渐增大,α马氏体的体积分数逐渐减小。喷丸表面纳米化可以明显改善1Cr18Ni9Ti不锈钢样品在3.5%NaCl溶液中的动电位极化特性。与原始粗晶试样相比,喷丸表面纳米化试样更容易形成稳定的腐蚀钝化膜,其抗氯离子腐蚀性能显著提高。     

冷加工变形对1Cr18Ni9Ti不锈钢在含溴醋酸溶液中耐腐蚀性能的影响

在室温条件下,通过单轴拉伸试验对1Cr18Ni9Ti不锈钢产生不同程度的塑性变形,利用铁磁法测量得到了塑性变形量与α＇-马氏体相含量的关系.在此基础上,采用化学浸泡法和电化学测量技术对产生塑性变形的1Cr18Ni9Ti试样在含溴醋酸环境下的腐蚀行为进行了研究.结果表明：冷加工变形诱发马氏体相变,1Cr18Ni9Ti不锈钢的年腐蚀速率增加,点蚀电位下降,点蚀敏感性增强;但在18%～27%塑性变形量下,1Cr18Ni9Ti不锈钢耐腐蚀性能增强.     

不锈钢焊接接头疲劳强度试验研究

通过焊接接头疲劳试验对SAF2 2 0 5双相不锈钢和 1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢焊接接头S—N曲线进行详细分析 ,并与 16Mn钢焊接接头的试验结果进行比较 ,讨论不同材料焊接接头及试样接头型式对S—N曲线的影响。试验结果表明 ,SAF2 2 0 5钢和 1Cr18Ni9Ti钢焊接试样的常数m和N =2× 10 6疲劳强度与国际焊接学会 (IIW )推荐的数值有较大差异 ,采用IIW的S—N曲线对本文不锈钢焊接试样疲劳评定时 ,将给出偏于安全的结果 ;接头型式不同导致焊接接头局部应力集中有较大差异 ,因而对采用名义应力表示的S—N曲线有明显影响 ;在同类接头形式下 ,SAF2 2 0 5钢和1Cr18Ni9Ti钢焊接接头的焊态疲劳强度高于 16Mn钢焊接接头 ,而双相不锈钢接头具有更高的疲劳强度     

0Cr18Ni9、1Cr13和1Cr17不锈钢在熔融LiCl-5%Li2O中的腐蚀行为

采用浸没法分别研究了0Cr18Ni9、1Cr13和1Cr17三种不锈钢材料在700℃LiCl-5%Li2O(质量分数)熔融盐中的腐蚀行为.结果表明:0Cr18Ni9和1Cr13不锈钢的腐蚀产物主要为LiFeO2和LiCrO2,1Cr17的腐蚀产物主要由LiFeO2、LiFe5O8和LiCrO2组成;三种钢的腐蚀速率均随时间的延长而增大,并且1Cr13的腐蚀速率明显大于1Cr17和0Cr18Ni9的;在试验条件下,1Cr17铁素体钢和0Cr18Ni9奥氏体钢的耐蚀性能相当,均优于1Cr13马氏体钢.     

1Cr18Ni9Ti钢的稳定化处理

1Cr18Ni9Ti是广泛采用的不锈钢之一。这一类型的奥氏体不锈钢具有晶间腐蚀的倾向。在文献中报导了许多未经稳定化处理而在使用中腐蚀破坏的18-8+Ti钢,事例,并指出以钛稳定的18-8钢,(Ti/C≈12.5),如不经稳定化处理,也不可能保证长时间加热后无晶间腐蚀。在文献中,也报导了类似的事例。由此可看出稳定化处理在1Cr18Ni9Ti的使用中,具有重要的意义。为提高1Cr18Ni9Ti钢的抗晶间腐蚀能力而采用稳定化处理,早已为人们所知道,并进行了许多研究。但在稳定化处理过程中,为避免在敏化温度范围450～800℃的停留,而要求采用快速冷却的方式。本工作,从我厂的现实生产条件出发,在退火炉内,即在缓慢加热及冷却的条件下,对固溶状态晶间腐蚀不合格的1Cr18Ni9Ti钢板,进行了稳定化处理的研究,并取得良好的效果,在生产中已得到了运用。     

耐酸钢1Cr18Ni9Ti的氧氮化

1.耐酸钢表面硬化存在的困难 1Cr18Ni9Ti是一种铬-镍型不锈钢,它有较好的耐蚀性,能抵抗各种酸类的腐蚀,故又称不锈耐酸钢.它有良好的塑性、韧性和焊接性,但硬度较低、耐磨性较差。随着工业生产的发展,对1Cf18Ni9Ti钢在使用上提出了更高的要求,如化工设备、航空工业、石油机械、造船、医疗器械等都要求材料有较高的抗腐蚀性,又要有高的硬度。而1Cr18Ni9Ti钢是一种     

海洋环境下不锈钢材料耐腐蚀性能的试验研究

选取碳钢结合耐高温涂层、06Cr18Ni11Ti、14Cr17Ni2、00Cr22Ni5Mo3N共四种材料,制成试样,通过金相试验、自然腐蚀电位试验、应力腐蚀试验、盐雾加速腐蚀试验等,分析材料在海洋环境下的耐腐蚀性能。结果表明:三种不锈钢试样的腐蚀失重量比较接近,都不到碳钢结合耐高温涂层试样的腐蚀失重量的10%;00Cr22Ni5Mo3N的耐腐蚀性最好,06Cr18Ni11Ti略逊于00Cr22Ni5Mo3N,14Cr17Ni2更逊于06Cr18Ni11Ti。     

碳钢奥氏体不锈钢材料在水电工程中应用的局限性

通过对水电站典型应用材料(55钢、1Cr18Ni9Ti、0Cr13Ni5Mo)在冲蚀磨损过程中电化学腐蚀及抗冲蚀磨损性能研究,区分出纯磨损、纯腐蚀、磨损对腐蚀的促进分量及腐蚀对磨损的促进分量等在材料失效过程中各占的比例,考察了试验材料的抗冲蚀磨损特性及其磨损与腐蚀间的交互作用,分析了其失效机制。结果表明:不同的冲蚀速度下,0Cr13Ni5Mo不锈钢的冲蚀磨损失重率最小,55钢最大;纯磨损是材料失去的主要方式:55钢虽然纯磨损量较小,但腐蚀及其磨损与腐蚀的交互作用失去量大,1Cr18Ni9Ti不锈钢虽然纯腐蚀量小,但纯磨损量大,因而都有应用的局限性。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢深冷处理后的钻削加工试验研究

经深冷处理后的奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti属于较难加工材料,本文结合该型号产品的加工需求,以在产品零件上钻削直径10mm的孔作为研究对象.为了获得理想的切屑形状,改善排屑性能,选用合理的刀具及延长刀具寿命,采用硬质合金钻头和含钴白钢钻头加工材料进行对比试验.研究表明:含钴白钢钻头钻削1Cr18Ni9Ti不锈钢的切削...     

深冷处理对1Cr18Ni9Ti不锈钢餐具耐腐蚀性的影响

研究了深冷处理对1Cr18Ni9Ti不锈钢餐具耐腐蚀性的影响,采用SLX程序控制深冷箱进行深冷处理,并对处理前后的餐具采用YWX/Q-150盐雾腐蚀试验箱进行了长达8天的盐雾腐蚀实验.实验完成后观察不锈钢餐具表面的生锈情况.结果表明深冷处理后的刀、叉生锈情况明显少于未深冷处理的,因此,深冷处理能够有效改善1Cr 18Ni9Ti不锈钢餐具的耐腐蚀性.     

06Cr18Ni11Ti奥氏体不锈钢锻件晶间腐蚀弯曲试样微裂纹本质

正06Cr18Ni11Ti钢是在Cr-Ni不锈钢基础上添加Ti稳定化的奥氏体不锈钢,由于Ti的加入提高了钢的耐晶间腐蚀能力,此钢具有良好的高温力学性能、焊接性及延展性。本文就06Cr18Ni11Ti奥氏体不锈钢锻件固溶处理后的力学性能及晶间腐蚀情况进行介绍,以便交流。1.锻件技术要求06Cr18Ni11Ti奥氏体不锈钢锻件,订货要求按NB/T47010—     

盐浴氮碳共渗对金属耐蚀性的影响

研究了普碳钢（A3,45#）及1Cr18Ni9不锈钢经不同盐浴氮碳共渗处理后在5%NaCl 0.1%H2O2溶液的腐蚀行为,盐浴氮碳共渗能改善碳钢的耐蚀性,其后的氧化、抛光能进一步提高碳钢的耐蚀性。     

表面纳米化预处理对1Cr18Ni9Ti不锈钢渗硫层摩擦学性能的影响

用超声速微粒轰击表面纳米化技术在1Cr18Ni9Ti不锈钢表面制备了晶粒尺寸约为30 nm的具有随机取向的等轴状纳米晶表层,后用低温离子渗硫技术在部分纳米化样品和原始样品表面分别制备了硫化物层.在YTи-1000型球盘式摩擦磨损试验机上对比研究了干摩擦条件下纳米化处理前后的1Cr18Ni9Ti不锈钢及两种渗硫试样的摩擦学性能.结果表明,纳米化处理明显提高了1Cr18Ni9Ti钢的摩擦学性能和低温离子渗硫的效果,纳米化表面的摩擦因数由0.65降低到0.45,而纳米化预处理后渗硫层厚度由1 μm增加到3.5μm.分析认为,这些性能的提升主要与纳米晶表面层具有较高的硬度、强度和化学活性有关.原始1Cr18Ni9Ti钢的主要磨损机制为磨料磨损和粘着磨损,而表面纳米化处理后转变为以疲劳磨损为主.     

激光熔敷工艺研究

本项成果对镍基合金、镍基碳化钨和镍基碳化钨稀土合金激光熔敷层的组织、相结构、室温和高温硬度、耐蚀性、室温和高温耐磨性、腐蚀磨损性能进行了系统地研究 ;研究了激光熔敷层厚度的定量关系 ;建立了腐蚀磨损速率、动磨损速率、动腐蚀速率间的定量关系。在上述研究的基础上 ,研制出适用于批量生产的激光熔敷排气门工装卡具和自动控制装置。采用该装置对汽车发动机气门盘锥面进行表面强化 ,成品率达到 98.5%。主要技术性能指标为 :1.耐磨性比 GCr15钢提高 3～ 10倍 ,耐蚀性比 1Cr18Ni9Ti提高 6倍 ,抗腐蚀磨损性能比2 Cr13提高约 4倍。2…     

00Cr18Ni12Mo2Ti不銹鋼的埋弧自动焊

在化工,炼油等机械制造厂中常常会遇到一些耐酸不锈钢的焊接。常用的不锈綱板是0Cr18Ni9Ti型,但根据工作介质的不同,在某些容器及管子的材质选择上要求比0Cr18Ni9Ti不锈钢具有更高的抗晶间腐蚀性能。众所周知,00Cr18Ni12Mo2Ti不锈钢的抗日间腐蚀能力相当优越,它是在0Crl8Ni9Ti基础上适当提高铬、镍含量,并加入2～3％的钼,藉此提高了该种钢材在无机酸、有机酸、碱、盐中的抗蚀性和耐热性。钢中还     

1Cr18Ni9Ti钢离子氮化层的检测

一、前言离子氮化是一种先进的表面强化技术。它具有许多独特的优点,对碳钢、合金钢、不锈钢、铸铁及粉末冶金制品,都有显著的表面强化效果。目前,对38CrMoAl钢的氮化工艺及氮化层质量的研究比较深入,而对1Cr18Ni9Ti不锈钢的氮化工艺和离子氮化层的检测.研究较少。本文从1Cr18Ni9Ti钢离子氮化层的特征出发。就氮化层检测试样的制备及氮化层厚度的显示进行了研究。二、1Cr18Ni9Ti钢离子氮化层的特征 1.氮化层很薄 1Crl8Ni9Ti钢中含有较多的合金元素,它们都不同程度地降低了氮在奥氏体中的扩散速度。同时,钢中的合金元素C     

加工奥氏体不锈钢工件的铰刀的改进

<正> 一、前言铰削1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢用标准饺刀加工,刀具耐用度较低,一般只能加工10～20个孔。经过研究和试验,在标准铰刀上进行几何参数改进和合理选择切削用量,使铰刀的耐用度提高,可达标准铰刀的3～4倍。二、改进内容根据不锈钢1Cr18Ni9Ti的化学成份、机械性能及可加工性的分析,确定如下改进内容:     

结507焊条在异种钢焊接上的应用

一、问题的提出 在化工设备的制造中,A3钢与1Cr18Ni9Ti不锈钢的焊接,过去都是采用高铬镍型的奥氏体不锈钢焊条焊接。由于这种焊条的价格较昂贵,所以对于需求量很大的厂家将会大大提高生产成本。能否用结507焊条焊接A3与1Cr18Ni9Ti异种钢呢?这是本文所讨论的重点。 据有关资料介绍,A3钢与1Cr18Ni9Ti不锈钢的焊接,只有采用高     

1Cr18Ni9Ti与16MnR异种钢埋弧自动焊研究与应用

1Cr18Ni9Ti与16MnR是超高压开关壳体常用钢板,通过对1Cr18Ni9Ti不锈钢与16MnR低合金钢埋弧自动焊单面焊双面成型工艺的研究,分析了1Cr18Ni9Ti与16MnR异种钢焊接容易产生焊接缺陷的原因,通过大量工艺试验、评定,以此确定出1Cr18Ni9Ti与16MnR异种钢埋弧自动焊单面焊双面成型合理的焊接工艺,并在生产实际中得到了应用。     

阀门用06Cr18Ni11Ti钢化学成分优化配比工艺的研究

通过采用不同的化学成分对阀门用06Cr18Ni11Ti奥氏体不锈钢进行化学成分优化配比处理,研究了化学成分对06Cr18Ni11Ti奥氏体钢材料的室温力学性能及材料内部微观组织的影响,通过一系列试验数据测出的结果表明06Cr18Ni11Ti奥氏体不锈钢的力学性能中,其材料的室温屈服强度和抗拉强度、内部的微观组织等性能测试结果随着材料的化学成分配比不同变化而呈现一定的变化规律和趋势,06Cr18Ni11Ti奥氏体钢通过采取合理的化学成分配比和优化的工艺方法,该材料最终可以获得微观组织均匀、耐蚀性较好、综合机械性能稳定的使用性能。