热变形工艺对钢的变形抗力影响的实验研究

采用恒变形速率凸轮式压缩试验机,对不锈钢、轴承钢、弹簧钢等12种钢的变形抗力做了实验研究。其变形温度、变形速率及变形程度分别为850～1150℃、5～80 s~(-1)及5～69 ％。分析了这三个变形工艺参数对变形抗力的影响。在对比两种曲线拟合方法的基础上,提出了拟合精度较高的变形抗力数学模型。本文还提供了12个钢种的塑性变形抗力的计算图表。     

LF21铝合金室温高速变形抗力

对ＬＦ２１铝合金高速变形下的变形抗力进行了实验研究，实验采用圆柱体试样，在Ｇｌｅｅｂｌｅ－１５００实验机上进行高速压缩实验。结果表明，ＬＦ２１铝合金高应变速率下的变形抗力曲线上，发现有一临界应变速率，对应的流动应力最高。ＬＦ２１合金在室温高速变形时，应变速率对于流动应力的影响是强烈的，但随着变形温度的升高，应变速率的影响作用将减弱。     

轧辊直径不等的非对称轧制条件下变形区内的变形分析

为了研究非对称轧制条件下变形区内金属的变形情况,采用三维大变形热-力耦合有限元法,分析了轧辊半径不等的非对称热轧板带变形区内轧件变形的情况,得到了在不同异径比条件下,变形区内应力、应变和应变能量密度的分布规律。结果表明：在非对称轧制条件下会产生不同于普通压缩变形的附加剪切变形,而且异径比越大,产生的附加剪切变形也越大。     

变形温度和变形量对GH536合金晶粒组织影响

GH536合金的最终热处理温度越低,晶粒组织对热变型参数的依赖越强,本文通过对改变变形率和变形温度试验,寻找到了GH536合金的热处理的合适热变形参数。指出变形率大于10%就可避免较粗大晶粒出现。GH536的动态再结晶温度为1140℃。当最终热处理温度到达1080℃时,变形温度1050℃,变形率≥40%才可得到7-8级晶粒;变形温度为1140℃,变形率≥10%,就可得到7-8级或更高的晶粒。     

对钢结构焊接变形的控制和矫正

对几种常见的焊接变形进行了分析,同时介绍了控制和矫正焊接变形的常用方法。据此提高钢结构的加工质量。     

变形工艺参数对ZTC4组织的影响

对Ti-6Al-4V钛合金的原始组织进行了分析，得出了原始组织与铸造过程中冷却速度的关系；重点研究了变形速率、变形温度和变形程度对Ti-6Al-4V钛合金内部组织的影响。     

热变形参数对X60管线钢高温变形行为和显微组织的影响

通过热模拟试验测定了X60级管线钢以0．1－20s^-1的应变速率在900－1050℃温度区间压缩变形过程中的真应力－真应变曲线，观察了变形后空冷至室温的显微组织，结果表明：在此变形条件下，材料没有发生动态再结晶，但随着变形温度的升高和变形速率的下降，将出现动态回复 现象；低温和大变形速率变形能细化铁素体晶粒组织。     

变形条件对GH625合金高温变形动态再结晶的影响

采用Gleeble高温压缩实验研究了变形条件对GH625合金高温变形动态再结晶的影响,结果表明:当变形程度较小时,原始晶粒内部出现大量孪晶,晶界呈现锯齿状凸出;随变形程度的增加,在晶界弓出部位开始形核,形成大量再结晶晶粒,随变形程度进一步增加,GH625合金动态再结晶体积分数增大,但是再结晶晶粒尺寸无明显变化;GH625合金动态再结晶是一个受变形温度和应变速率控制的过程,变形温度越高,动态再结晶越容易形核,应变速率越小,动态再结晶过程进行得越充分。在低应变速率条件下,GH625合金获得完全动态再结晶组织的温度随变形速率的升高而升高,而在高应变速率条件下必须考虑变形热效应对合金变形组织的影响。     

硅锰系TRIP钢的变形抗力

 采用Gleeble 1500热力模拟机测定了变形速率为1 s-1、10 s-1和20 s-1,变形程度75%,变形温度为1 200 ℃、1 100 ℃、1 000 ℃、900 ℃及800 ℃时硅锰系TRIP钢的应力 应变曲线。应用SPASS软件对TRIP钢变形抗力实验结果进行拟合,并模拟了变形条件对变形抗力的影响,得到数学模型公式。计算平均绝对误差均小于5 MPa,平均相对误差小于5%,最大绝对误差小于10 MPa,最大相对误差小于15%,误差均较小,计算结果属于允许范围。结果证明：真应变大于04应力基本稳定;变形温度低于1 100 ℃时,加工硬化比较明显,表明温度越低,加工硬化率越高。     

低硅电工钢变形抗力研究及应用

通过实验室冶炼硅含量为0．3％的电工钢，采用Gleeble-3500热／力学模拟试验机进行不同的变形温度、变形速度和变形程度压缩试验，研究了变形温度、变形速度和变形程度对变形抗力的影响。试验结果表明：该电工钢在850～900℃存在双相区，在此温度段随着温度的降低，铁素体逐渐增多，变形抗力反而下降；温度是对变形抗力影响最为强烈的一个因素，随着变形温度的升高，电工钢的变形抗力减小（双相区相反）。采用合理的回归公式，得到相应的回归系数和回归曲线，回归结果与实际值吻合较好。根据回归结果修改轧制模型，并开展了热轧工业试验，试验结果表明计算负荷和实际负荷比较接近，均小于轧机的额定值。     

J—90合金冷变形再结晶研究

本文按照第三次技术交流会的要求，对J－90合金做了较为细致的冷热变形再结晶实验。通过对实验的所得的大量数据与图片分析得出J－90合金具有良好的冷变形能力，并且具有较为明显的临界变形量，而再结晶温度在900℃时，J－90合金冷热变形再结晶温度一致，均为900℃。     

钛制阳极板的焊接变形及控制

钛阳极板是宝鸡有色金属加工厂承接的新疆天山化工厂电解槽的阳极部分.其基本结构是由基板和阳极片组成.并且基板上焊有两块10mm厚的钛板条,以提高基板的刚性.阳极片成排地被焊到基板上,且阳极     

低成本耐候钢的高温热变形行为

 通过在MMS100 SIMULATOR热/力模拟实验机上的热压缩实验,研究了不同热变形条件下耐候钢的变形抗力,考察了变形温度、应变速率及变形程度与变形抗力之间的关系。结果表明：变形温度和应变速率对耐候钢变形抗力的影响最强烈;耐候钢的变形抗力随变形温度的升高而下降,随应变速率的提高而增大。用实测值回归出了耐候钢的新型变形抗力模型,而且该模型具有较高的拟合精度。     

轧辊弹性变形与热变形的耦合及其对冷轧带钢出口断面的影响

用影响函数分析了冷轧带钢时，普通四辊同辊系弹性变形，产用有限单元法对轧机工作辊的热特生进行了三维模拟。耦合分析所得结果表明，轧辊的热特怀对带钢出口断面有重要影响，利用影响函数法和有单元法耦合分析轧辊的弹性变形和热变形可以比较准确地预报轧个的出口断面。