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站场钢制管件及设备的设计计算、制造与标准 总被引:2,自引:1,他引:1
论述了油气集输和长输管道用无缝钢管标准的区别,三通、弯头壁厚计算的两种方法,指出设计验证试验是一种较数学分析法更为先进的设计计算方法;论述了热弯弯管壁厚附加量取值应考虑的问题,三通应推广采用模压拔制结构形式;指出管件制造中必须首先编制MPS,原材料入厂复验的目的及应注意的问题;论述了现行管件标准存在的不足之处,指出急待修订现行管件标准以确保管件质量和工程的安全可靠性的重要性。 相似文献
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管道外径和壁厚是管道设计的重要参数,但由于现有工艺技术的限制,在制作过程中外径和壁厚必然存在一定的制造偏差,对管道可靠度会造成一定影响。为明确外径和壁厚的制造偏差对管道可靠度的影响,首先通过管道几何尺寸测量仪获得了管道的外径与壁厚数据,研究了管道外径和壁厚的分布规律;然后建立计算管道压力的极限状态函数,利用一次二阶矩法推导了考虑管道外径和壁厚制造偏差影响的管道可靠度计算公式;在此基础上,研究了管道外径和壁厚的平均值与标准差对管道失效概率的影响,并分析了管道失效概率对各个影响因素的敏感程度。研究表明,管道外径制造偏差对管道可靠度的影响较小,而壁厚制造偏差对管道可靠度的影响相对较大。因此,在管道加工制作过程中,应严格控制壁厚的制造偏差。 相似文献
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文章以现行压力容器、金属管道设计规范及管件标准为依据,讨论了常用管道试压封头如:椭圆形封头、平盖封头、盲板法兰、法兰盖等封头壁厚的设计选用,并探讨了加强肋平差封头壁厚的计算方法。在长庆气田施工中多次应用验证,用这些计算方法确定的管道试压封头,安全、可靠、经济。 相似文献
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中亚地区是我国海外管道投资合作重点地区。为提高管道输送工艺设计的科学性和经济性,应研究国标、美标和俄标在管道输送工艺设计方面的技术差异,包括地区等级划分、壁厚计算和压力试验等内容。研究表明:国标和美标按照管道沿线户数划分地区等级,俄标按照管段类型和设备功能划分地区等级;国标和美标按照管材屈服强度计算壁厚,俄标按照管材抗拉强度计算壁厚;国标、美标和俄标分别按照设计压力、最大操作压力和工作压力确定强度试验压力。由此得出结论,应酌情提高国标地区等级的户数,俄标的壁厚计算值高于美标和国标,俄标在试压介质和稳压时间上更严格,国标在高强度水压试验方面,与美标和俄标存在差距。 相似文献
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针对天然气管道穿越河流设计方法进行了总结,归纳了设计过程中穿越方法的选择,管材及管件的选择,壁厚计算、强度及稳定性的计算,抗浮计算等。 相似文献
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根据Mooney-Rivlin双参数模型建立橡胶衬套本构关系,取橡胶泊松比为0.5,做不可压缩处理,确定弹性模量、剪切模量等相关材料参数.根据定子轮廓方程确定结构尺寸,建立定转子接触模型,完成等壁厚衬套厚度由5 mm变化到12 mm、马达头数为3∶4、5∶6、7∶8条件下等壁厚衬套性能对比分析,完成等壁厚衬套厚度、马达头数变化对螺杆钻具性能影响研究.根据计算结果优化钻具结构参数并完成等壁厚衬套试验分析,试验数据给出了压差由1.93 MPa变化到5.90 MPa时,扭矩、转速、容积效率、总效率的变化规律.等壁厚结构关键参数对衬套性能影响的计算结果,为确定制造参数、提高钻具性能提供基础. 相似文献
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为了明确深水海底管道的抗深水压溃性能,防止管道发生压溃屈曲及屈曲扩展破坏,采用有限元模拟及实物管件外压测试试验的方法,对开发的X70钢级Φ914 mm×36.5 mm规格深海用厚壁直缝埋弧焊接钢管管件在35 MPa均布外压载荷下的抗深水压溃屈曲性能进行了试验研究。深海高压模拟试验舱外压测试试验表明,管件在不承受内压的条件下,最大外压加载至35 MPa,并保压15 min,管件无失稳、凹陷或压溃现象,管件的变形属于弹性变形。研究结果表明,试验管件的强度能够承受35 MPa的静态外压载荷,具备抵抗相当于3 500 m水深的海底管道的压溃屈曲能力。 相似文献
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奥氏体不锈钢管件出厂前未进行或未严格按固熔工艺进行固熔热处理,现场验收时从外观上无法进行检验。文章简要介绍了固熔原理,阐述了现场采用里氏硬度仪对奥氏体不锈钢管件进行快速硬度检测的方法,给出了判断管件是否进行了合格固熔热处理的判据。该方法的工程应用表明,效果良好。 相似文献
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����ͨ�ۻ���Ԥ�������ܵ�Ͷ�� 总被引:5,自引:1,他引:4
文献[1]用灰色系统方法预测油气管道投资费,其计算步骤较多,计算繁琐。文章采用计量经济学中的新方法--普通累积法预测管道投资费。该方法与文章建立的二次曲线模型既可拟合历史管道投资费,又可预测建设期的管道投资费,计算方法比灰色预测更简捷。预测结果与灰色预测结果比较,相对误差仅为1.524%。为进一步验证用普通累积法预测管道投资费的可靠性与准确性,对价格指数的时间序列分3种情况进行了数据拟合和事后预测,其拟合值、预测值与实际值的相对误差均小于5%,平均绝对误差均小于1.685%,其预测值与灰色预测值的相对误差均小于2.428%,证明该方法和文章建立的二次曲线模型能较准确地反映价格指数的变化规律,是价格指数和管道投资预测方法的扩充。文中还对文献[1]建立的4个管道投资费的管径、壁厚回归模型作了改进,扩充至6个回归模型,以便在拟合的管径、壁厚范围内其管道投资费都可以计算。同时,还强调了预测与计算中应注意的两个问题。 相似文献
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基于应变设计管道局部屈曲应变极限值的计算 总被引:2,自引:0,他引:2
已有的管道设计主要采用基于应力的设计准则,但对于诸如地震、滑坡、海底管道敷设等位移控制情况下的管道,基于应力的设计准则偏于保守,采用基于应变的设计方法将更为科学合理。为了探究管道基于应变设计方法的应用情况,对相关规范中基于应变设计的内容进行了总结和比较,对以应变为基础的设计准则适用情况也进行了说明。比较发现挪威、加拿大等规范中管道局部屈曲压应变限值公式存在差异,在不同径厚比和设计压力下分别采用上述公式对管道压应变限值进行了计算,结果表明:加拿大规范公式和日本SUZUKI公式较为保守。为适应实际工程应用需求,建议在不考虑设计压力时取0.3 t/D(D为管道外径;t为管道壁厚)作为对管道压应变极限的保守估计,需要考虑设计压力时采用加拿大规范中的公式。我国目前还没有建立与失效模式相对应的基于应变的管道设计准则,相关研究成果可为我国在相关领域的探索提供参考。 相似文献
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在S型海底管道铺设设计中,通常采用手动建模并调整作业线设置参数的传统设计方法.鉴于该传统方法存在费时、费力、无法用于复杂结构的托管架等局限性,开发出一套海底管道S型铺设辅助设计程序.该程序能够为任何形状的作业线建立精细的托管架模型,并自动计算最佳设置的支撑滚轮坐标.该程序采用有限元方法对海底管道静态S型铺设问题进行求解... 相似文献
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在采用多丝埋弧焊工艺焊接小直径、薄壁厚的钢管时,由于钢管壁厚小,易造成内焊烧穿,为避免烧穿而减小焊接参数时又会带来焊缝内部气孔、夹渣等缺陷,通过改变焊接电源极性的方法,即两丝埋弧焊内焊的第一丝采用直流正接的方法来解决此问题。选择壁厚为10.3 mm规格钢管进行试验,内焊第一丝(前丝)电源极性采用直流正接,二丝(后丝)采用交流的焊接工艺,焊缝质量良好,且各项力学性能指标均满足标准要求。 相似文献
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脉冲试井是干扰试井的一种,参数解释常规方法可归纳为切线法、割线法、图版拟合法及参数匹配方法,以上方法解释过程均是运用了生产数据中一些特殊点进行图版解释,因此存在数据利用率低、解释速度慢、拟合精度不高等缺点。建立脉冲试井井储表皮模型,结合非线性回归技术,提出有界信赖域优化分析方法求解脉冲试井模型中的储能系数、流动系数、表皮因子、井筒存储系数等6项参数。用该方法拟合某油藏脉冲试井生产数据,得到拟合值的最大相对误差为6.49%,平均误差为2.98%,同时该方法是自动拟合技术,不受人为因素影响,并具有超线性拟合速度。 相似文献