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通过模拟试验,研究了正火处理对SA387Gr11CL2钢焊接接头抗拉强度的影响,并通过试验结果分析和验证性试验,提出了SA387Gr11CL2钢正火间接接头合理选用焊接材料的建议。 相似文献
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高强度抽油杆用钢的腐蚀疲劳行为 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了高强度抽油杆用钢38MnCrNiMo经890°C×1h空冷+6000C×1h空冷(回火)及890°C×1h空冷(正火)处理后,在空气、蒸馏水和3.5%NaCl水溶液中的疲劳裂纹扩展速率(FCGR)及外加极化电位对FCGR的影响,并对腐蚀疲劳(CF)断口及金相组织进行了微观分析。结果表明,该钢经两种工艺热处理后在中性水溶液中疲劳裂纹扩展均属氢脆(HE)机制。由于回火样强度较低,塑性较好,对HE敏感性较低,所以具有较高的疲劳抗力,FCGR较低。文中就CF过程中裂纹扩展对HE的敏感性进行了讨论。 相似文献
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用慢应变速率(SSRT)和恒载荷应力腐蚀试验方法研究了Ni-P化学镀层对304L钢焊接接头在42%MgCl2溶液和5%HCl溶液中的应力腐蚀(SCC)的影响,并对镀层的最佳磷含量进行了研究。在较低的应力下,特别是在镀层不开裂的情况下,镀层能起到抗SCC的作用;而当应力较高时或在SSRT下镀层破裂时,则裂纹首先在镀层破裂处产生,从而镀层失去保护作用。 相似文献
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Ni-P化学镀层对304L钢焊接接头应力腐蚀的影响 总被引:3,自引:1,他引:2
用慢应变速率(SSRT) 和恒载荷应力腐蚀试验方法研究了NiP化学镀层对304L 钢焊接接头在42 % MgCl2 溶液和5 % HCl 溶液中的应力腐蚀(SCC) 的影响,并对镀层的最佳磷含量进行了研究。在较低的应力下,特别是在镀层不开裂的情况下,镀层能起到抗SCC的作用;而当应力较高(σ> σs) 时或在SSRT下镀层破裂时,则裂纹首先在镀层破裂处产生,从而镀层失去保护作用。 相似文献
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《铸造技术》2019,(3):291-295
研究了焊接电流对淬回火态铸造模具钢焊接接头成形和力学性能的影响,并对比分析了焊态和回火态焊接接头的显微组织和力学性能。结果表明,焊接电流为90~110 A时,焊接过程中不会出现断弧或者飞溅现象,焊缝中也未见明显夹渣等缺陷存在,焊缝成形性较好;500℃/2 h回火处理对焊接接头焊缝区和淬火区组织有明显改善,而对母材和回火区组织影响较小,回火态焊接接头淬火区组织为回火马氏体,焊缝区为回火马氏体+铁素体+少量残余奥氏体;焊后进行回火处理可以明显提高焊接接头的抗拉强度,但是断裂位置并不会发生改变;焊接电流为90~110 A时,焊态和回火态焊接接头的抗拉强度都要高于焊接电流为110~140 A时的焊接接头,且其回火态焊接接头的抗拉强度达到铸造模具钢母材的81.4%。 相似文献
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自蔓延高温合成焊接接头形成及断口分析 总被引:2,自引:0,他引:2
将自蔓延高温合成技术与传统焊接技术相结合,形成SHS焊接工艺。本文以Ti-Ni粉系为连接材料,分析20钢/TiNi/1Cr18Ni9Ti接头TiNi焊缝形成过程、焊缝与基本的结合行为及接头冲击断口形貌,目的在于改进SHS焊接工艺过程,为下一步采用SHS焊接方法连接金属-陶瓷打下基础。 相似文献
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P91与10CrMo910异种钢焊接接头特性分析 总被引:1,自引:0,他引:1
通过冲击韧度和显微硬度测试及金相组织观察,研究了采用2.25Cr—1Mo型和5Cr-0.5Mo型两类国产焊接材料,按实际焊接要求制备的P91钢与10CrMo910钢异质焊接接头,在二次回火前后的特性。结果发现,焊接接头的韧性受所用焊接材料和焊后热处理条件影响,用2.25Cr-1Mo型焊接材料所焊接头韧性较高,而用5Cr-0.5Mo型焊接材料所焊接头韧性较差,焊后二次回火处理在一定程度上能改善接头组织,提高接头韧性。由于组织变化和碳迁移的原因,在接头异质界面熔合线两侧产生了较大的硬度差,二次回火使接头硬度整体下降,但几乎不影响其分布规律。在靠近P91钢侧的焊缝中存在未混合区。 相似文献
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采用“铁研试验”力学性能试验和金相试验等,研究了药芯焊丝(EF035041)CO2气体保护焊条件下HQ130+QJ63高强度异种焊接接头的组织性能,并与实芯焊丝(H08Mn2SiA)CO2焊的焊接接头性能进行了比较,结果表明,由于药芯时丝采用气-渣联合保护,合金元素烧损少,焊缝金属抗裂性好,焊缝拉伸强度,冷弯角超过实芯焊丝焊缝,因此,采用药芯焊丝代替实芯焊丝用于工程机械高强钢焊接中可提高生产率,降 相似文献
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钢恒温超塑焊接后的热处理及其冲击性能 总被引:1,自引:0,他引:1
进行了40Cr与40Cr,40Cr与T10钢的同种材料及异种材料恒温超塑焊接后的热处理及冲击试验,分析了热处理对焊接接头性能的影响,试验表明,恒温超塑焊接接头有相当好的抗冲击性能,钢在恒温超塑焊接后根据不同要求可采取整体或局部热处理。 相似文献
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研究了30CrMnSiNi2A钢电子束焊接接头热处理后的组织和性能。试验结果表明,该钢电子束焊接接头焊缝为典型的粗大针状马氏体加残余奥氏体组织,HAZ(热影响区)为中温组织,经过900℃油淬加低温回火处理后,焊缝和热影响区组织转变为回火马氏体和残余奥氏体。焊态下,由于母材的强度较低,此种电子束焊接接头的拉伸试验断裂部位均在母材;经过上述热处理,母材的强度有了大幅度的提高,焊缝的强度虽然稍有降低,但伸长率提高了将近1倍,获得了良好的综合力学性能。但上述热处理后,焊缝和热影响区的冲击韧度和断裂韧度值较低,这主要是因为中碳马氏体中含碳量略高造成的。焊缝由于组织细小且均匀,与热影响区相比,具有相对较高的断裂韧度。 相似文献
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系统地研究了焊接工艺对球罐用钢SA537CL1焊接接头组织和性能的影响,从而制定出最佳焊接工艺规范。 相似文献
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对齿轮用钢30CrMo,40CrNi2Mo,40CrMnMo钢进行了焊接性试验,结果表明:该钢冷裂倾向严重,过热区易淬硬,冲击韧性差,预热及焊后热处理,,选择药芯焊丝E70T-5CO2焊及MAG焊,接头性能可满足技术要求。还介绍了齿轮的制造工艺装焊胎卡具。 相似文献
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装载机铲刀刃板焊接区域的组织与性能 总被引:1,自引:0,他引:1
采用冲击、拉伸和金相等试验方法,对CO2气体保护焊和Ar+CO2混合气体保护焊焊制的工程装载机铲刀刃板焊接接头区域的力学性能和显微组织进行了试验研究,并采用模拟焊接热循环的方法研究了不同峰值温度(Tm)和冷却时间(t8/5)对HQ130钢热影响区组织和冲击韧性的影响。试验结果表明,受焊接热循环影响,HQ130钢HAZ存在回火软化区,该软化区中软化或失强最大的部位在峰值加热温度为Ac1附近,在HAZ加热温度为Ac1~Ac3之间存在脆性区,冲击韧性明显降低。在焊接生产中应采用多层多道焊并应严格控制焊接线能量,以防止或减弱HAZ软化和脆化现象。 相似文献
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对9Cr2WVTa钢进行电子束焊接,并对焊接接头进行不同温度回火处理,研究了回火对焊接接头组织和力学性能的影响.结果表明,焊态下,焊缝由粗大的板条马氏体和d铁素体组成.高温回火后,基体中析出大量M23C6型碳化物.硬度测试结果表明,焊态下焊缝硬度远高于母材,随回火温度升高,焊缝硬度逐渐下降,但仍高于母材.拉伸测试结果表明,断裂位置均出现在母材,表明焊缝仍保持了较高强度.采用带沟槽的V型冲击试样获得了完全的焊缝断口,室温冲击实验结果表明,焊态下,焊缝冲击韧性差,冲击功远低于母材;经回火后,焊缝冲击韧性显著提高.焊后回火热处理使焊缝获得了较好的综合力学性能. 相似文献
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通过冲击韧度和显微硬度测试及金相组织观察,研究了采用2.25Cr-1Mo型和5Cr-0.5Mo型两类国产焊接材料,按实际焊接要求制备的P91钢与10CrMo910钢异质焊接接头,在二次回火前后的特性.结果发现,焊接接头的韧性受所用焊接材料和焊后热处理条件影响,用2.25Cr-1Mo型焊接材料所焊接头韧性较高,而用5Cr-0.5Mo型焊接材料所焊接头韧性较差,焊后二次回火处理在一定程度上能改善接头组织,提高接头韧性.由于组织变化和碳迁移的原因,在接头异质界面熔合线两侧产生了较大的硬度差,二次回火使接头硬度整体下降,但几乎不影响其分布规律.在靠近P91钢侧的焊缝中存在未混合区. 相似文献