分割式铁心的电机制造工艺（IV）

3 .1 7平衡绕线的各种方法( 1 )改变圈数和线径图 4 2是前面实例中定子磁极块的扩大图 ,图中由于从磁极端部到磁轭根部的长度不同 ,Ｌｂ>Ｌａ;所以由各个磁极形成的磁路磁阻就不同。转子是由外部作用力来驱动旋转的 ,各个线圈产生的感应电势Ｖｂ、Ｖｃ 不一样 ,Ｖｂ>Ｖｃ,Ｖｃ/Ｖｂ=0 .98。众所周知 ,驱动力矩和感应电势成比例 ,各个磁极产生的力矩不同 ,而力矩波动就会产生转速抖晃。图 4 2中线圈ｃ的圈数Ｎｃ>线圈ｂ的圈数Ｎｂ,同时为使其电阻一样 ,线圈ｃ的线径ｄ2 >线圈ｂ的线径ｄ1,从而确保各个磁极产生的力矩一样 ,减少电机力矩波动。…     

中级电工应试题

5.两线圈A、B同轴放置,线圈A与电源、滑动可变电阻R串联,如图107所示。在下列情况下,使线圈B中产生如图所标的感应电势极性的情况是:     

无刷永磁式直流力矩电动机力矩波动及其改进

力矩波动是衡量力矩电动机性能优劣的一个非常重要的性能指标。为减小力矩波动,本文首先讨论了无刷永磁式直流力矩电动机理想的气隙磁场波形,随后在磁场数值解算的基础上计算了无刷永磁式直流力矩电动机的力矩及其波动,分析了产生力矩波动的主要原因,并提出了改进措施——优化磁极结构和采用超前导通法,最后还给出了一样机的优化结果,相当理想。     

测量线圈匝数的实用方法

测量线圈的匝数,一般来说需要使用专门的匝数测量仪,而这种测量仪器一般厂矿单位都没有,但采用下述方法也能准确地测出线圈的匝数。取一磁棒,套上两线圈A、B,其中B线圈的匝数已知,然后把待测线圈C也套在磁棒上,如图1所示。再在A线圈两端加1.5V左右的50Hz的交流电,用mV表测量出B、C两线圈的感应电势u_B、u_C,设两线圈     

同步发电机转子励磁绕组故障检查小经验

本文介绍利用低压交流来检查转子励磁绕组的短路以及个别磁极头尾反接的故障.1.短路的检查图1表示6极同步发电机的励磁线圈,现假设磁极3的线圈有短路。将低压交流电压 U 从 a、b 端加入,由于线圈3有短路,使其实际匝数减少,其感抗随匝数呈平方倍减少,又由于短路线圈的互感作用,所以,磁极3的实际感抗更加减少,所以 U_3比平均     

关于ZC—21A型直流冲击继电器的改进

一、改进前的动作原理变流器BL一次线圈接在直流信号回路中,当该回路有触发信号来时,BL一次线圈就有冲击电流通过,在BL的二次绕组内感应电势。该电势在干簧继电器GHJ的线卷内产生电流,此电流产生的磁通的极性与放置在GHJ线卷内的永久磁铁的极性相同,此二磁通迭加使GHJ触点闭合,从而起动出口继电器ZJ,ZJ的接点接通音响回路。     

分割式铁心的电机制造工艺(Ⅲ)

3.12用摄像机观察调整定转子间的气隙图25是支架盖部分切除图和Ａ部扩大图。在支架盖上磁极端部和转子磁钢的气隙部,开几个窗孔以便用摄像机观察定子和转子间的气隙ｇｔ,对所摄图象进行处理,调整由定子和支架盖组装起来的定子组件,确保高精度地将转子装入定子组件。图253.13电机各相向外的接线图26是支架盖部分切除图,图27是主要部分剖面图26图。线圈端部处理部设置在支架盖上,线圈端部设有和电机相数相同的接线头,线圈头在接线头上缠两圈(2ｔ),这样处理定子组件时线圈端部不会产生故障。接线头是并列的,间距同磁极一样,便于用对定子铁心绕…     

“电势换向式”永磁无刷直流电动机

一、电势控制换向的原理“电势换向式”永磁无刷直流电动机是用电枢绕组中的旋转感应电势来控制换向的直流永磁电动机。它由电势控制的换向电路和永磁转子电动机两部分组成。如图1。永磁转子电动机的定子布置对称的m相绕组,转子则具有P对永磁体磁极。     

电流互感器的误差及其校验

电流互感器的误差及其限值电流互感器(CT)在传递信息的过程中,必须消耗一小部分电流用于激磁,以使铁心磁化,进而在二次线圈中产生感应电势和二次电流。此激磁电流与CT 一次线圈匝数的乘积称为激磁安匝。CT 的误差就是由铁心所消耗的激磁安匝引起的。     

谐波励磁的基本原理

一、三次谐波的产生在凸极同步发电机里,当磁极线圈里通入直流电时,磁极上就产生一个矩形的磁势(图1)。由于电枢和磁极间的气隙不均匀,磁势波在气隙中遇到的磁导,处处不同,由磁势波产生的磁密波变成一个平顶波,如图1虚线所示。平顶的磁密波可以分解成频率为50赫的基波和一系列高次谐波。其中能量最大的要算是频率为150赫的三次谐波。三次谐波对一般发电机是有害的。然     

变流型电子镇流器的设计

电子镇流器的形式甚多,本文只讨论由两只晶体管构成的较典型的变流型电子镇流器的原理和设计。根据激励方式,变流器可分为自激式和他激式,自激式结构简单。下面着重介绍自激式变流器,其电路如图1所示。接通电源后,E_c通过R_h向BG_1和BG_2提供正向编置电压,BG_1和BG_2便会产生集电极电流。由于两个晶体管参数不可能完全对称,其中必有一个集电极电流I_c略大些。设BG_1的电流I_(c1)略大,则I_(c1)N_(p2)-I_(c2)N_(p2)>0,磁通变化产生的感应电势使BG_1的基极电流I_(b1)增加,BG_2的基极电流I_(b2)减少,直至发生“雪崩”,结果造成BG_1导通,BG_2截止。BG_1导通时,集电极电流I_(c1)从E_c经集电极     

多绕组变极电机绕组连接的共性问题

设工作绕组极对数为P_1,非工作绕组的极对数为P_2。当各绕组均为三相对称绕组时,P_1极绕组将在P_2极绕组每极每相元件产生感应电势,其幅值是相等的,其相位差:α=180°×P_1/P_2。根据α的值可以画出其每极每相元件感应电势矢量相位星形图。由星形图可知,对1路△接时,由于三相合电势为零,不会有回     

直流电机单叠电枢绕组的均压线

单叠绕组各支路的导体处在不同的磁极下,如果气隙磁通都相等,则各支路中感应电势也相等,运行是正常的,但实际上由于磁性材料不均匀性,或由于安装误差和运行后轴承的磨损等,往往引起各支路中电势不平衡,将在并联支路中产生环流。加重了绕组和电刷的负载,产生火花。为此可以通过连接均压线的方法来解决。本文就单叠电枢绕组的均压线分布作一些分析比较。     

对交流电机电枢绕组谐波感应电热计算公式的修正

所有的电机学教材及有关交流电机的专著 ,都介绍交流电机的相绕组及相绕组电势 ,并给出相绕组电势的计算公式 :EΦ 1 =4 .4 4f W1 Kdp1 Φ1 ( 1 )EΦγ =4 .4 4f W1 KdpγΦγ ( 2 )其中 :EΦ 1 为相绕组基波感应电势 ,EΦγ为 γ次高次谐波感应电势。这两个公式在电机界如此认同 ,是否都完全正确呢 ?首先我们看看由清华大学李发海等编著的《电机学》有关相绕组电势的推导 :电机转子磁极以同步转速 n切割定子 ,一根导条产生的感生电势为 :　　 e=bs LV =∑1 ,3,5…Bδrm LVsin(γωt)电机 p对极 ,极距长为 τ,基频为 f,则V =2 pτ n60…     

三相交流电机绕组的联接及原理

修理三相交流电机把线圈嵌入电机铁芯线槽后,遇到的问题就是如何正确地联接各个线圈组成三相绕组。这是一项较为复杂细致的工作。现将我们经过多年实践总结出来的简明、易记的绕组联接方法介绍如下。一、三相交流绕组的联接方法 (一)联接方法 1.计算电机每极每相槽数q q=Q_1/3P 式中Q_1为定子总槽数,P为极数。 2.编槽号1,2,3…… 3.编相序号:按a—z—b—x—c—y顺序编相序号,每个相序号要连续编q次。(a、b、c分别表示A相、B相、C相单个线圈的头;x、y、z分别表示A相B相C相的     

基于磁极偏移的盘式永磁电机齿槽转矩削弱方法

对应用于抽油机的大力矩低速盘式电机的研究中,由齿槽转矩造成的推力波动是影响电机运行性能的一个重要因素.为削弱齿槽转矩,采用基于能量法和傅里叶分解的解析分析方法推导出盘式永磁电机磁极偏移与齿槽转矩的关系式,提出磁极分组进行磁极偏移对齿槽转矩低次谐波的削弱方法,在此基础上通过槽口优化进一步削弱齿槽转矩的高次谐波.利用有限元法进行仿真分析和验证,结果显示磁极偏移与槽口优化相结合的方法能有效的削弱盘式永磁电机的齿槽转矩.     

基于V型三段磁极错位削弱永磁直线电机推力波动的方法

6槽7极单边平板型永磁同步直线电机(PMLSM)运行过程中会产生推力波动,导致机床加工精度变差.针对此问题,提出一种将磁极错位与V型磁极相结合的优化方法来改善其性能.首先采用许克变换法对端部磁场进行分析,得到由端部效应引起的总推力波动解析表达式,再对解析式中傅里叶系数进行分析,得出端部效应引起推力波动的主要谐波次数;然后通过对多种永磁体结构进行有限元仿真,由力特性得出采用V型三段错位磁极的方法,当两端磁极与中间磁极所产生的谐波相位互差90°时可有效削弱推力波动;最后根据此方法制作样机.有限元结果及样机实验验证了此方法的可行性,对单边平板型PMLSM优化设计有着重要的指导意义.     

《电机技术百科》讲座(三)

1.18 励磁电压·励磁电流,初级·次级 [1] 励磁电压与励磁电流电动机一般是由定子和转子构成,各有铁芯和线圈。如图1.20所示,在直流电机上为定子侧,同步电机上转子为直流电磁铁式的磁极结构。这个作为磁极的线圈称为磁场线圈。在此所通的直流电流称为励磁电流,所通电流的电压称为励磁电压。铭牌上所记载的是额定输出时的值。当变化励磁电流时,直流电动机的转速发生变化,而同步电动机则输入功率因数发生变化。     

削弱异步起动永磁同步电机齿槽转矩的新方法

通过分析得出异步永磁同步电机(LSPMSM)的总齿槽转矩可以由每个对应磁极所产生的齿槽转矩分量叠加而成,并由此提出了一种基于磁极偏移的方法来削弱电机齿槽转矩。由于磁极的偏移,使得由该磁极和定子齿相互作用产生的齿槽转矩相位发生了改变。因此当磁极偏移适当的角度时,各个磁极产生的齿槽转矩有可能相互抵消。通过傅里叶分析,得出了不同极槽配合时电机的齿槽转矩表达式,并确定了不同极槽配合时磁极偏移角的公式。通过有限元仿真证明,该方法能够降低电机的齿槽转矩幅值。     

(二)用秒表法校验电度表

电度表又名瓦特小时表(watthourmeter),它常用来直接接入电路,其被测电能直接读出。 1.电度表基本误差产生原因电度表的基本误差主要由转动部分的摩擦以及电流元件的电流和磁通之间的非线性的关系所引起的。因磁路里面有铁芯,故磁通Φ1和电流之间不是线性关系;另外,电流线圈的磁通Φ1穿过铝盘时也要产生制动力矩。该力矩和电压线圈的磁通Φu所产生的制动力矩不同,它将随负载电流而变化,于是,在不同的负载下都难以得到合理的补偿。同时,由于摩擦力矩还