关于短路电流非周期分量衰减系数和冲击系数的确定

确定短路电流非周期分量衰减系数时实际计算按式中T_a—短路回路的时间常数; τ—断路器灭弧触头的分闸时间;当τ=变数对,[1,2]应用的λ_τ=f(T_a)曲线簇,如图一所示。如果τ与图1中的标示值不相符时,就会由插入法引起误差。但利用预先用T_a除τ示于图     

交流线路的分合过程分析

1　引言交流开关控制线路是目前广泛采用的一种供电方式。交流开关的工作情况比直流开关要复杂得多。由于线路参数不同 ,对交流开关有极大的影响。兹分若干种情况进行研究。2　阻感线路的接通过程假设电源电压为u=umsin(ωt+ψ) (1)　其中 um—电源电压幅值 ;ψ—初相角。线路电流可以从下列基本方程式解出i R+ L didt=umsin(ωt+ ψ) (2 )　即i=um R2 + (ωL ) 2 [sin(ωt+ ψ- ψ) - e-tτsin(ψ- φ)(3)　其中φ=tg-1ωLR;τ=LR—时间常数 ,故障线路的τ值通常为百分之几到千分之几秒。图 1- b)给出关合线路后的过渡过程。从图中可以…     

Jacobi矩阵的构造

已知满足条件:λ_1<μ_1<λ_2<μ_2<…<λ_(n-1)<μ_(n-1)<λ_n的两组实数{λ_j}_j~n=1和{μ_j}_(j-1)~(n-1),存在唯一的Jacobi矩阵J(n,a,b),使得矩阵J(n,a,b)以数组{λ_j}_(j=1)~n为其特征值,而J(n,a,b)的n-1阶顺序主子矩阵是以数组{μ_j}_(j=1)~(n-1)为它的特征班。本文给出这个结果的一种新的证法。     

远红外加热元件的设计原理

1.元件的表面温度普朗克公式为其积分式为式中λ_1、λ_2、λ_3、λ_4分别为加热物的匹配吸收波长,E_λ为元件的匹配辐射能。根据斯蒂芬一波尔茨曼定律,可求得匹配辐射比率K_λ。 K_λ=E_λ/(E_0-∞)=E_λ/σT~4 (2) 式(1)、(2)表明,表面温度T与匹配辐射波长、匹配辐射能量E_λ及匹配辐射比率K_λ有关。 T↑,E_λ↑,K_λ有一个极大值。因此,必须优选E_λ和K_λ,从而确定T的最佳值。加热物的匹配吸收如图所示。美国费城隆特勒研究室编的《隆特勒标准红外光谱图集》收集了5～6万种单质和化合物的红外吸收光     

发电厂和变电所的接地设计

电力部接地规程规定,在小接地短路电流系统中,接地装置的接触电势和跨步电势不应超过下式数值:接触电势E_j=50+0.05_(ρs),跨步电势E_k=50+0.2_(ρs)。本文作者提议改为E_j=9+0.009_(ρs)和E_k=9+0.036_(ρs),与规程规定值相差颇远。对于大接地短路电流系统的E_j、E_k值,作者建议对体重因素加以考虑而后予以降低。这些意见可供大家考虑。     

集压缩集值映射的不动点定理

设F件实Banach空间X中的楔形,DX是有界开集,A:_F→CK(F)是u.s.c.Φ.-凝聚映射B:_F→CK(F)是u.s.c.紧映射。在[1]中给出了不动指数为0的一个目前最弱的边界条件:(1)inf{‖y‖|y∈Bx,x∈_F(D_F)}=b>0;(2)xAx+λBx,x∈(_F(D_F),0≤λ≤N/b.这里R=sup{‖x‖|x∈(_F(D_F)},M=sup{‖y‖|y∈Ax,x∈_F(D_F)},N=R+M.本文通过引入数τ(ε)=inf{‖x-y-λz‖|y∈Ax,z∈Bx,x∈(_F(D_F),0≤λ≤(R+(1-ε)M)/6},把上述条件(2)减弱成(2)′.存在ε>0,0≤εM<τ~*使τ(ε)>εM.其中ε~*=inf{‖x-y‖|y∈Ax,x∈(?)_F(D_F)}。同时,借助于数τ(ε),还给出了其它一些使指数为0的边界条件。因此,得到了几个楔形上的拉伸与压缩不动点定理.     

电力变压器设计与计算(25)

5.7有载调压变压器(具有单独调压绕组)短路电抗计算 5.7.1 调压绕组布置在内部 (1)额定分接. 图5-9表示绕组联结图和磁势分布图. 磁势平衡方程式: IDWD-IGWG=0 基准磁势: IW=IDWD=IGWG 相对磁势: IDWD/IW-IGWG/IW=1 等值漏磁面积: SA=1/3a2Rp2+a23Rp23+1/3a3Rp3,cm2 洛氏系数: ρ=1-τ/πHK 而τ=a2+a23+a3,cm;HK=H2+HS/2,cm a2,a3分别为低压绕组、高压绕组辐向尺寸,a23为主空道尺寸,Rp2 、Rp3 、Rp23分别为低压、高压及主空道平均半径.     

GG-11功率方向继电器不正确接线造成越级跳闸

1983年某日零时十五分某发电厂发生了因功率方向继电器接线错误导致越级跳闸事故,造成机组与系统解列,好在是低谷,未对外限电。概述如下(见图1): 零时十五分,在10kV4~#出线近处发生相间短路(K_1),开关4~#过流I(时限零秒)与开关1~#方向过流I(时限零秒)同时动作跳闸。开关1~#的功率方向是由母线指向线路的,它的电流整定是以该线路末端发生短路时(图1中K_2点)短路电流值为依据的,而不考虑躲过10kV母线发生短路时的短路电流。尽管在电厂10kV母线发生短路时,短路电流能达到开关1~#方向过流I的定值,但因其     

传统滑动式拉伸理论的失误及其不良影响

传统滑动式拉伸理论的失误,主要是对滑动量在不同道次上的产生、存在、并向前面各道累积等缺乏了解;对累积滑动的认识也很模糊;对滑动量的安排缺乏严密科学的规范要求。由此导致生产中广为流传的配模极不合理,而且滑动损耗很大。研究表明,局部滑动系数t、延伸系数μ、累积滑动率T、鼓轮线速度及其上的出线速度B和V、鼓轮线速比γ,它们之间关系的正确表达式应为:τ_n=μ_(n+1)/γ_(n+1),T_n=B_n/V_n=τ_n·τ_(n+1)…τ_(k-1)。这样,滑动机理及实现低滑动或微滑动才能得到科学的解释。     

考虑线路安全约束条件的自动发电控制和经济调度控制

本文介绍考虑了线路安全约束条件的自动发电控制和经济调度控制,全系统的供电微增成本“λ”用区域控制误差(ACE)的积分值来表示。经济负荷分配用传统的协调方程式法,其中线损修正采用了B系数。安全约束条件先由离线计算好,经过缩减 后用于在线校核。当检出有违反安全约束条件时,求出越限修正系数σ_(Ki),加入新的协调方程式进行再调度,其计算时间为0.1～0.2秒,满足在线应用的要求。     

主电路串接大电感时电流调节器的动态参数计算

现在常用的电流调节系统结构如图1所示。图2是电流调节器电路图。设系统要求实现二阶最佳控制,调节器动态参数按下式计算: τ_i=T_L K_i=T_L/[2K_s(T_0+T_(if))] 式中K_s=K_0(1/R)K_(if) 为算出τ_i、K_i值,需先通过试验方法测得T_L、K_S值。通常因这两项试验都有一定危险性,而不愿去做。由于     

提高小型电机机座同轴度的两点措施

电机定子铁心内圆对止口的跳动(俗称定子同轴度),主要由加工工艺所决定。若设:机座铁心尺寸为D_1(+δ1 0)、止口尺寸为D_2(+δ2 0)、定位法兰尺寸为D_3(0 -δ3),Y系列电机定子铁心圆度⊿1的允许值为75％δ_1,铁心对止口的跳动量为⊿2。由图1、图2可知,⊿2=(r_(max)-r_(min))+2e_1=⊿1+2e_1,铁心对止口之偏心量e_1=(⊿2-⊿1)/2;法兰定位产生的最大偏心e_2=1/2(D_2+δ_2)-1/2(D_3-δ_3)。由于设计时法兰止口与机     

分相封闭母线设计计算(续1981年第3期)

第三章全连分相封闭母线和外壳电动力的计算及其计算曲线一、概述在平行细长的两导体1、2中有电流I_1及I_2,参见图(3—1),它们之间所产生的电动力为: F=B_2I_1=μ_0H_21_1=μ_0I_1I_2/2πS=2.04×10~(-8)×I_1I_2/S公斤/米 (3—1) 式中:μ_0——真空导磁系数,μ_0=4π10~(-7)享/米; I_1,I_2——导体中电流,安; H_2——电流I_2在导体1处产生的磁场强度;安匝/米, H_2=I_2/2πS; B_2——电流I_2在导体1处产生的磁通密度,韦伯/平方米,B_2=μ0H_2; S——导体间距离,米。如上欲求分相封闭母线短路时作用于母线上的电动力,必须知道通过本相母线的短     

静止无功补偿技术与应用——第二讲 静止补偿装置的类型及其工作特性(之二)

二、自饱和电抗器型静止补偿器 1.自饱和电抗器的工作原理 自饱和电抗器(SR)型静补是利用自饱和电抗器的铁心饱和特性原理来实现无功电流的调节作用的。SR型静补的基本元件为一具有很强的非线性磁化特性V-I的铁心,如图1c所示。假定流进线圈的正弦电流i足够大,使得铁心饱和(见图1b,得出的磁通量φ为一梯形波。感应电压V(V=Ndφ/dt)由一系列脉冲组成,它的幅值V_(max)、宽度τ以及其基频分量V_1的峰值V_(1max)在τ《T情况下可由下式表示     

HCW-1型红外测温仪的研制和应用

西北电管局电力试验研究所与西北光学仪器厂协作研制的 HCW-1型红外测温仪已通过鉴定,并由西北光学仪器厂批量生产。以下简介仪器的原理、结构及应用,1.测温原理所有温度高于绝对零度(0°K=-273℃)的物体,都以电磁波方式产生热辐射(即红外线),其波长为0.76～750微米,不同温度 T(°K)的物体,在不同波长(λ)上辐射的能量(W_λ)是不同的,如图1所示。所有波长上辐射的总能量(W)可按 W=εσT~4瓦·厘米~(-2)计算,式中常数σ=5.673×10~(-12)瓦·厘米~(-2)·度~(-4),ε为比辐射率。     

汽车用铅酸蓄电池的正极活物质伴随充放电循环试验造成的膨胀

本文作者研究了汽车蓄电池随着充放电循环其正极活性物质的膨胀与放电容量减小之间的关系。 作者发现膨胀层的厚度大小与放电过程中容量减小量呈函数关系。这一膨胀层可以看成是由两个不同的部分组成的。在n次放电循环时容量的减小τn可用下式表示: τ_n=τ_1∞(1-e(-kn)) βn~p 式中的τ_1∞、K及β值是根据对各种型号的汽车蓄电池在寿命循环试验中测得的结果计算出来的,讨论了每一电池组的上述各值与寿命循环及其与放电密度之间的关系。     

利用反应圓測量同步电机机的靜态参数X_d,X_q及r

励磁电流为零的同步电动机向量图如图1所由图1写出电压、 图1电流方程:I。多。+j IoXa+IR(1)。7矛.一一U. ‘I=Id+Iq为了便于豁算,将各量化为标么值(基值为额定值)。并把整个向量图置于d(值轴)朝)坐标系中,Rll(1)式可改写为:一q(横{u。=Xoi。+护￡q=u cos曰uJ=一X。￡。+ri。=一usin。(2)￡=玄‘+ji。联立解出电流表达式,再将它折回丑。(实轴)一jI。 (虚轴)坐标系中,趣变换后得:一了“(i。+j￡。)‘二_,~兰鱼士玉(一丝-+。、\Zj2入。+点~。+ 人~兰‘星史、,2夕 2火(3)其中,、、与、Xd—‘轴电压,电流及同步电抗标么值; “、i。、xa—…     

大型凸极同步电机负载时电枢磁场的有限元计算

本文用有限元法对大型凸极同步电机的负载电枢磁场进行了仔细的计算,得出了b_p/τ=0.4～0.8,δ_(max)/δ=1～3,δ/τ=0.005～0.055这一范围内正弦电枢磁势分别作用在直轴和交轴上时,电枢磁场的基波到19次谐波幅值系数的新曲线,供设计和研究工作者使用.     

张丝支承型测量仪表品质系数的論証(續完)

7.可动部分重量的影响,向悬絲的变换本节討論(3.9)式中所忽略的数值: δ_1=4·S/σ_0·π·d~2 (7.1)这一数值表达可动部分重量的附加影响。不忽略这一数值,便可得到品质系数(圓形綫料)的严格条件式: Γ_s=200·M_(90°)/S~38≥9.82 G~3/τ_0~2·σ_0~3·x_0~3 1/1-δ_1(7.2)因此对于品质系数的最小值,以后应以材料的充分利用率来計算。然后在(7.2)式中用等号。     

根据触头的分断能力估算负载电感

在直流电路中表征触头的感性负载特性的时间常数τ对于带铁心的线圈通常不是单值的。例如,采用不同的方法测量直流接触器的吸引线圈(当衔铁吸合时)τ值时,其值可有0.5～1倍之差。图1示出了决定τ值方法的实例曲线。根据2933-74《电压1000伏以下电器的试验方法))8·9节,当利用接通负载的电流增长示波图时,对于无铁心的线圈按0.63I_H决定τ,而在其它情况下按0.95I_H决定。后一种方法相当于国际电工委员会出版物337《控制开关(控制电路和辅助电路的低压开关电器,包括接触器或继电器)》规定的补充1A。