30CrMnSiNi2A钢异质焊接及接头力学性能研究

以HTJ-3焊条为对比焊条,应用插销试验研究了HTG-1焊条焊接调质态30CrMnSiNi2A钢的冷裂纹敏感性,分析了预热温度对冷裂纹敏感性的影响,测试了HTG-1焊条所焊接头的力学性能。结果表明:采用HTG-1焊条可以有效地降低该钢焊接冷裂纹敏感性;预热温度增加,抗冷裂效果更好。焊缝金属冲击韧度远大于母材,对试验温度不敏感,断口为韧性断口;焊接接头拉伸试样断裂于焊缝,强度远低于母材。     

30CrMnSiNi2A钢异质焊接及接头力学性能研究

以HTJ-3焊条为对比焊条，应用插销试验研究了HTG-1焊条焊接调质态30CrMnSiNi2A钢的冷裂纹敏感性，分析了预热温度对冷裂纹敏感性的影响，测试了HTG-1焊条所焊接头的力学性能。结果表明：采用HTG-1焊条可以有效地降低该钢焊接冷裂纹敏感性；预热温度增加，抗冷裂效果更好。焊缝金属冲击韧度远大于母材，对试验温度不敏感，断口为韧性断口；焊接接头拉伸试样断裂于焊缝，强度远低于母材。     

Cr／Ni比对A302,A402焊条抗热裂性能的影响

采用连续可变拘束热裂纹他在Ａ３０２、Ａ４０２焊条配方中改变Ｃｒ／Ｎｉ比对焊缝抗裂纹性能的影响，并探讨了该比值的变化对焊缝形成双相组织的作用。使所研制的焊条在异种钢焊接中得到了成功的应用。     

A102焊条焊缝金属中氢的行为研究

在分析和总结A102焊条已有研究成果的基础上,就氢在A102焊条焊缝金属中存在形式、焊缝金属中氢含量与药皮含水量的关系,以及焊缝金属中氢含量对气孔敏感性的影响等进行了试验研究,并获得了某些有价值的结论,从而对钛酸型A102焊条有了更全面的认识。     

一种新型钢芯铸铁冷焊焊条

目前,铸铁件冷焊多采用昂贵的镍基焊条.采用价格便宜的铸铁焊条冷焊,其焊缝强度低.塑性差、易出现裂纹、白口组织,特别是接头硬度高,加工性能差.为此,研制了一种新型同质铸铁冷焊焊条.这种焊条采用H08A焊芯,在冷焊状态下达到下述设计要求:①有效地解决裂纹、白口问题;②接头硬度低,机械加工性能好,焊缝强度高;③具有良好的工艺性能.铸铁冷焊焊条药皮中加入多种石墨化剂.复合变质剂及稀土、硅钙合金.为减少石墨化元素烧损,采用了弱氧化性的萤石-长石渣系.1 实验内容及结果分析实验采用φ4.0 mm焊条,交流施焊,焊前试板不预热,焊后的自然冷却,焊条焊前280℃×1h烘焙.试板为灰口铸铁.焊接电流160～170A,电弧电压25～30V,焊接速度150mm/min.焊缝的化学成分见下表.焊缝抗拉强度315MPa.硬度试验结果:     

高效低碳钢芯(H08A)奥氏体不锈钢焊条优化及研制

采用H0 8A焊芯通过药皮过渡合金元素 ,成功地研制出了高效低碳钢芯 (H0 8A)奥氏体不锈钢焊条 ,可代替A10 2焊条 ,分析了不锈钢焊条药皮中影响焊缝气孔生成率的因素及各因素对气孔率的影响规律 ,研究表明焊条药皮中加入氧化铁红 (Fe2 O3)增加焊缝气孔率 ,随焊条药皮中大理石、萤石含量的增加 ,焊缝金属气孔率随之降低。利用计算机辅助设计的方法对焊条药皮配方进行了一次回归正交设计 ,设计及计算出了最优的焊条配方。试验证明 ,该焊条的各项指标均满足了GB 983 - 95标准 ,焊条的焊接工艺性优良     

复合板焊接裂纹的成因及对策

1997年我厂制造一台立式水处理罐 ,上下均为椭圆封头 ,直径为30 0 0mm ,筒体长为 2 80 0mm。筒体及封头的材料为 16MnR +1Cr18Ni9Ti的复合板 ,基层的焊接材料为J5 0 7焊条 ,过渡层的焊接材料为A30 7焊条 ,复层的焊接材料为A137焊条。制造过程中发现筒体与筒体之间的对接环向焊缝存在裂纹 ,而筒体纵缝则没发现裂纹。1　裂纹的特征前后三次扩拍至 10 0 %焊缝长后共发现 18张片显示有裂纹 ,占片数的 5 0 % ,有一部分片上显示有多条裂纹 ,这些裂纹全部为横向裂纹 ,即始于焊缝边缘 (熔合线 ) ,终止于焊缝的中心 ,从边缘向中心延伸由粗变细 …     

极低温钢用Ni基合金焊条

极低温钢焊接用镍基合金焊条用于极低温钢建造的LNG、LEG等储罐的焊接。镍基合金焊缝金属具有容易产生凝固裂纹、液化裂纹等热裂纹（以下称微裂纹）的特征。为了改进镍基合金焊缝金属的抗裂性能,在特阴昭53—37555号公报中报道了使用Ni—Cr系焊芯,在焊芯或药皮中添加Ta元素控制药皮中含水量,来改善焊缝金属微裂纹的焊条。     

D6A+20钢自动焊焊缝射线检测及裂纹成因分析

针对D6A 20钢异种金属机器人自动焊焊缝质量的射线检测问题,从焊接结构入手,合理安排射线检测工艺,在缺陷评定中排除焊缝成形干扰,实现了该椭圆多层焊缝的高质量检测和缺陷的准确定性.并分析了焊缝中裂纹产生在焊接性能良好的20钢根部的机理,其原因是D6A与20钢的厚度和抗拉强度差异太大,导致在焊接应力和拉伸应力的作用下,在20钢焊缝根部区域沿熔合线方向产生焊接裂纹.根据分析结果,改进焊接工艺后,裂纹得到了有效的控制.     

A48CPR焊缝裂纹的产生和返修

某公司制造的一套压煮器，采用法国进口材料A48CPR(相当于16MnR，但其含碳量高于16MnR)，简体规格为Ф2800mm，厚62mm，封头厚度为74mm。焊缝内侧采用手工电弧焊，外侧埋弧焊满焊。焊接材料为：焊条NFA510，焊丝AS46，焊剂AS80。在制造过程中，其最后合拢缝(封头与简体)整圈产生了大量的裂纹和气孔-裂纹联生缺陷。     

合金元素对12SiMoVNb抗氢钢埋弧焊焊缝金属热裂纹敏感性的影响

本文用横向可变拘束裂纹试验法研究了合金元素对12SiMoVNb 钢埋弧焊焊缝金属热裂纹敏感性的影响,指出了Si、Nb、Ni 和Mo 提高焊缝金属热裂纹敏感性,Cr、W、V 等降低焊缝金属热裂纹敏感性.在试验基础上,提出了具有良好抗裂性的Cr-W 合金系统的焊丝,解决了该钢埋弧焊时的热裂纹问题.     

热浸镀铝钢材的抗高温氧化性能

将经热浸镀铝处理后的A3钢,在相同条件下与1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢进行了高温抗氧化性能对比试验,结果表明.A3钢经热浸镀铝后,其抗高温氧化性能可与1Cr18Ni9Ti不锈钢相比     

Microstructures and properties of Co-based alloy coatings prepared on surface of H13 steel

The Co-based alloy coatings had been prepared by laser cladding and vacuum fusion sintering. Microstructures of the coatings were investigated and the performance of thermal cycling was also tested using scanning electron microscopy (SEM) and X-ray diffraction (XRD). The results show that the coatings and substrates combine well. The main phase compositions of laser cladding coating are γ-Co, Cr23C6 and Ni2.9Cr0.7Fe0.36, while vacuum fusion sintering coating consists of Co, Cr7C3 , and Ni2.9Cr0.7Fe0.36. After thermal cycling, the minimum hot cracking width of laser cladding coating is 14 μm; moreover, laser cladding coating maintains high hardness and hot-cracking susceptibility. Those are beneficial to high temperature wear resistance of hot work dies.     

Hot cracking in laser braze joint of high strength stainless steel using gold brazing filler metal – prevention of hot cracking by controlling thermal cycle

Abstract

The hot cracking behaviour in the diode laser braze joint of 13Cr–4Ni stainless steel using Au–18Ni, Ag–10Pd and Ag–21Cu–25Pd filler metals has been investigated. The types of joint investigated were the T fillet joint and the L fillet joint which simulated the second braze bead in the T fillet joint. Tandem beam brazing was also carried out in order to prevent the hot cracking by post-heating treatment with a trailing beam. A centreline crack, characterised as a ductility dip crack, occurred in the second braze bead of the T fillet joint using Au–Ni filler metal. On the other hand, no cracks occurred in either the first or the second braze bead in T fillet braze joints using Ag–Pd and Ag–Cu–Pd filler metals. The hot cracking susceptibility of the Au–Ni braze metal was evaluated by the spot Varestraint test. Most of the cracks observed in the spot Varestraint test specimen were also characterised as ductility dip cracks, and the susceptibility to such cracking increased with increasing the augmented strain. The ductility dip temperature range (DTR) was estimated from the crack position and length to be 1000–1250 K at strains over 0·4%. Numerical analyses of the thermal stress and strain revealed that the plastic strain–temperature curve intersected the DTR in the single beam brazing, but did not intersect the DTR with post-heating during the laser brazing. The effect of post-heating on the crack prevention was verified by tandem beam brazing of L fillet joint with a trailing beam. No cracks occurred in the braze bead made with a trailing beam at laser powers of 200–300 W. The authors concluded that hot cracking in the Au–Ni braze metal could be successfully prevented by controlling the thermal cycle during the laser brazing process.     

17Cr2Ni2MoVNb和20Cr2Ni4A齿轮钢的动态再结晶行为及热加工图

利用Gleeble-3800热模拟试验机得到17Cr2Ni2MoVNb和20Cr2Ni4A齿轮钢在1000~1150 ℃、0.01~10 s^-1的流变应力曲线,构建了两种钢的动态再结晶Avrami动力学模型和热加工图。结果表明,两种钢在高变形温度、低应变速率下易发生动态再结晶。17Cr2Ni2MoVNb钢中较高的Nb和Mo含量对动态再结晶的抑制作用大于20Cr2Ni4A钢中的高Ni含量的影响,导致在相同的热变形条件下17Cr2Ni2MoVNb钢的动态再结晶体积分数小于20Cr2Ni4A钢。17Cr2Ni2MoVNb钢的最佳热加工工艺参数为:温度为1050~1150 ℃、应变速率为0.1~0.6 s^-1;20Cr2Ni4A钢的最佳加工参数为:温度为1100~1150 ℃、应变速率为3.3~5.5 s^-1。     

1Cr18Ni9Ti/GH3044���ֽ����������Ʒ���

异种金属1Cr18Ni9Ti和GH3044在点焊后X光检查时发现裂纹。通过对焊点进行金相检查、断口观察和电镜能谱分析后表面发现:焊缝组织为单相奥氏体组织,裂纹断口为典型焊接热裂纹形貌,焊点中镍含量较高。经过分析验证得出结论:由于焊接过程中GH3044熔入量大,导致焊缝中镍含量增大,形成单相奥氏体组织,产生焊接热裂纹。     

20Cr2Ni4A钢中奥氏体晶界遗传现象

对２０Ｃｒ２Ｎｉ４Ａ钢经高温预淬处理获得的粗大奥氏体晶粒的晶界在再次加热后的遗传现象进行了研究。研究认为，奥氏体晶界遗传与奥氏体晶粒遗传在产生机理上是有所不同的；奥氏体晶界遗传是由于成分和夹杂物在晶界偏聚，而这种偏聚在随后的加热保温过程中仍大量保留下来并且阻碍晶粒穿越晶界长大或合并而形成的。研究表明，这种奥氏体晶界遗传受热变形的影响，热变形的程度越大，则晶界遗传现象越不明显。     

Ti对18－8型不锈钢毛管裂纹的影响

分析了Ｔｉ对１８－８型不锈钢毛管裂纹产生的影响。经长期的生产实践表明，用降低Ｔｉ含量来消除１８－８型不锈钢毛管裂纹的工艺措施比增加Ｎｉ含量、降低Ｃｒ／Ｎｉ的常规方法效果好。     

耐腐蚀Ni-Fe合金镀层体系的探讨

测定了不同含铁量的电镀 Ni-Fe 合金的稳态腐蚀电位.用恒电流阳极溶解法测定了不同组合体系的层间电位差曲线,并用“EC”法检测了这些组合体系的耐蚀性。确证三层 Ni-Fe 体系比双层 Ni-Fe 体系的耐蚀性好.三层 Ni-Fe 体系中以半光亮 Ni-10Fe/光亮 Ni-45Fe/光亮 Ni-10Fe/Cr 体系的耐蚀性最优,且超过作为对比的 Cu/半光亮 Ni/光亮 Ni/Cr 体系。     

Ti对18－8型不锈钢毛管裂纹的影响

分析了Ｔｉ对１８－８型不锈钢毛管裂纹产生的影响。经长期的生产实践表明，用降低Ｔｉ含量来消除１８－８型不锈钢毛管裂纹的工艺措施比增加Ｎｉ含量、降低Ｃｒ／Ｎｉ的常规方法效果好。