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在分析SA516Gr.65钢的焊接性基础上,分别采用焊条电弧焊(选用J507焊条)和埋弧焊(选用H08A焊丝)2种不同工艺进行焊接工艺评定,给出2种焊接方法的工艺参数及焊接质量控制要点,通过试验获得了SA516Gr.65钢焊接特性。焊接接头的力学性能测试结果表明,SA516Gr.65钢具有良好的焊接性,只要采取合理的焊接工艺,选用国产焊材可以保证焊接接头的性能不低于母材。 相似文献
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HR3C/T91异种耐热钢焊接接头的力学性能及界面蠕变失效行为研究 总被引:2,自引:0,他引:2
针对新型奥氏体不锈钢HR3C与细晶粒强韧马氏体耐热钢T91异种钢焊接接头,采用手工氩弧焊接工艺、高温加速模拟、高温持久和常温力学性能试验研究HR3C与T91异种钢焊接接头的力学性能变化、高温强度、界面蠕变损伤及破坏特征.研究结果表明,焊前预热448 K,焊后不进行热处理条件下,接头的力学性能优异.加速模拟运行3004 h后,接头的力学性能仍然良好.而加速模拟运行5012h后,HR3C/T91界面发生了蠕变失效,蠕变裂纹在管接头内表面焊缝/T91界面形核、扩展,然后在管接头外表面T91的临界热影响区内发展,最后导致接头蠕变失效.拉伸和弯曲试验过程中,接头的强度和塑性下降严重,断裂位置均在焊缝/T91界面区域.因此,焊缝/T91界面容易发生早期蠕变失效. 相似文献
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多数的工业工程,其中包括火电厂和核电站在设备安装时,对异种钢焊接接头(特别是珠光体和奥氏体或镍基合金接头)的施焊必须最合理地使用钢材和熔合物(焊条、焊丝)以降低焊接工作劳动量.在大多数情况下出现不应有的可变组织的过渡区(导致脆裂)不取决于异种钢接头采用的焊接工艺(而是在运行过程中发展的).在已知工作参数下从焊缝至母材金属的过渡区,其宽度不论在原始状态还是在运行过程 相似文献
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HR3C奥氏体钢在焊接过程中有热裂纹倾向,且易出现焊缝根部氧化和内凹等影响焊接质量的情况,现场焊接困难。本文对HR3C管材进行焊接工艺评定试验,结果表明合适的工艺可以确保HR3C的焊接质量。 相似文献
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分析了SA335 - P91钢的特点和焊接性能,从焊接工艺方法、焊材选用、焊接坡口制备、焊接工艺规范、焊接过程控制、焊后热处理等方面阐述了锅炉再热蒸汽管道SA335 - P91钢的焊接过程.焊接质量检验结果表明,锅炉再热蒸汽管道SA335 - P91钢焊接的各项检测指标均符合要求. 相似文献
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通过对T91钢薄壁管不预热、不热处理进行焊接的试验和检验,考查T91钢薄壁管焊接的裂纹倾向,探讨通过工艺措施解决焊态接头硬度过高及改善接头韧性的方法。通过模拟工况试验,探讨工况温度和压力对T91钢薄壁管焊态接头的影响。 相似文献
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国外在T9l 钢与异种钢焊接时,焊接材料多采用合金元素含量介于2 种母材之间的材料,并采用焊前预热和焊后热处理的工艺。在经过对T9l 钢与钢102 异种钢焊接工艺进行研究后,使其焊接工艺与国外工艺相比得以简化。在确定了T91 钢与钢102 异种钢新的、简化焊接工艺后,用该工艺制成了大量的试样。通过这些焊接试样的拉伸、弯曲试验结果,试样焊接区域的显微组织,试样焊口持久管爆试验,试样加速爆破试验等大量的试验验证,证明了T9l 钢与钢102 异种钢采用上述简化工艺焊接的可行性,可指导实际的焊接施工。 相似文献
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为解决SA335-P91和SA335-P92钢在超临界以及超超临界机组应用中出现的焊接接头冲击韧性较低的问题,以SA335-P92钢为例进行了焊条直径、焊接电流、单层焊道厚度、焊条摆动幅度和焊接速度对焊接质量影响的试验研究,2组6个焊接试件的数据对比分析表明:采用小规格焊条(直径为2.5 mm和3.2 mm)、小电流(80~120 A)、焊道厚度薄(2.0~3.2 mm)、焊条摆动幅度小(7~10 mm)和焊速快(140~200 mm/min)的工艺最佳。实际应用证明,采用所提焊接工艺,焊缝冲击韧性可达70~100 J,能有效控制焊接质量,提高焊接一次合格率。 相似文献
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针对厚度小于20mm钢板在双面埋弧焊接生产中出现的焊丝偏移接缝中心,造成层间未焊透缺陷的问题进行了试验,试验表明在一定焊接规范条件下,焊丝偏移会引起焊缝尺寸的变化并给焊缝质量带来影响,找出产生缺陷的原因和防止产生缺陷的措施。 相似文献