关于几种形式封头特点的比较

压力容器封头的选型和制造一定要兼顾成本和制作的难易程度,一般优选椭圆型封头和蝶形封头。采用标准椭圆形封头,其封头壁厚近似等于筒体壁厚,这样简体和封头就可采用同样厚度的钢板来制造。这不仅可以给选材带来方便,也便于简体和封头的焊接。蝶形封头的主要优点是便于手工加工成型,且可以安装现场制造。它的主要缺点即受力情况不如椭圆形封头好。     

裙座简体高度的计算与调整

根据封头厚度及直径变化对裙座简体高度进行公式推导。     

直径1000mm压力容器快开门有限元分析

在快开结构中,封头齿形法兰、简体齿形法兰及卡箍圈为齿啮式结构,都存在几何不连续性,而且因结构特殊而致使国内还未有成熟的标准规范可循。本文运用ANSYS软件建立有限元模型,对齿啮式卡箍锁紧结构的封头齿形法兰、简体齿形法兰及卡箍进行应力分析和校核为非标准的快开设得设计提供参考。     

具有等斜度过渡锥的无折边球形封头最佳结构参数的探讨

无折边球形封头的特点之一是采用较薄的封头与较厚的筒体相连接,从而减轻了结构的重量。封头与简体不等厚度之间连接的形式很多。本文则针对具有等斜度过渡锥的无折边球形封头作了应力分析。目前,国内多数是采用有限单元法,本文是在解析解的基础上,对简体外径与内径之比K=1.1～1.2,球冠壁厚与简体壁厚之比M=0.5=0.75,球冠半中心角α=74°～89°范围内的400种方案进行了应力计算。计算是利用TRS-80微型计算机进行的。从控制边缘应力着手,根据所取得的400种方案的应力值,对这类无折边球形封头的最佳结构参数提出了参考性意见。     

子模型非线性分析在奥氏体不锈钢容器应变强化工艺中的应用

应变强化容器所用碟形封头在强化压力下可能产生局部屈曲.在传统的封头有限元分析中,常常截取封头和部分简体作为研究对象;在非线性加载中,边界条件设置并不准确.使用一种新的加载方法对子模型封头实现精确加载,并设置较为符合生产实际的厚度缺陷,探讨封头在强化压力下的表现,得到结论:在封头最小成形厚度大于设计厚度时,强化过程不会引起封头产生局部屈曲.     

圆柱形压力容器平封头的应力分析

为了使“钢制石油化工压力容器设计规定”的编制工作建立在更充分的分析研究工作的基础上,我们对封头设计公式着手进行研究。本文研究了平封头的弹性应力。与圆柱形筒体连接的平封头,在承受内压时,有两处可能出现危险点,一是平封头的中心部分,另一是圆柱壳与平封头的连接部位。前者的应力属于一次弯曲应力,后者的应力既包括一次应力、二次应力,还包括峰值应力。文[1]只考虑了平盖中心部分的应力,并要求它小于许用应力[σ],不计算封头与简体连接部位的局部应力;根据文,平板中心部分的最     

多层包扎厚壁圆筒层板松动面积控制及检查

层板包扎是影响多层包扎式压力容器厚壁圆筒制造质量好环的关键环节,通过BZ—1型层板包扎机对制造实例的应用过程,提出了对内筒、层板制作质量控制要点、层板与封头、简体端部连接尺寸的相配及处理,层板包扎过程中松动面积的控制检查方法。     

自然降膜蒸发器

自然降膜蒸发器为一立式列管换热器。被蒸发的液体从上封头进料口进入分配器,通过分配器将物料均匀地分配到列管内壁形成膜状,并自然下降。用于加热的蒸汽从简体上部入口进入蒸发器的管间,与物料进行热交换,使物料温度升高,水分蒸发,物料到达下封头时即可进行汽液分离,并分别由出气口和出料口排出,因而使液体物料达到提浓的目的。     

大型氨合成塔压力外壳结构设计优化

从简体、封头、端盖、密封形式等方面详细论述了大型氨合成塔的压力外壳设计特点,着重介绍了无深环焊缝多层包扎筒体的结构特点,并指出无深环焊缝多层包扎式简体是以后氨合成塔外壳结构的发展方向。     

常见典型油罐强度设计

简要介绍油罐的定义、用途以及油罐在国民经济发展中的重要作用和发展前途.对各类典型油罐的设计思路进行展开陈述,包括卧式油罐的设计,内容涵盖卧式罐的定义、用途、优缺点和设计部分；设计部分包括蝶形封头的设计、简体轴向应力计算、简体轴向弯矩计算等等.其次是立式油罐的设计,主要内容包括定点法计算罐壁厚度、罐壁的开孔补强、立式罐顶载荷的确定等.     

大型甲醇合成反应器的制造

从材料的选择、简体和封头制造、大型管板加工、部件组对、主要焊缝焊接工艺以及热处理等方面论述了200kt／a甲醇合成反应器制造的控制点，以确保其成功制造，为今后同类设备的制造提供借鉴与参考。     

关于一起“事故分析”的讨论

《氯碱工业》1995年第12期登载的：《尾氯-原氯换热器着火原因分析及防范措施》一文，我们详细地阅读和研究后，认为好些地方值得进一步探讨，尤其事故原因和主要措施可能产生误导作用，现提出问题如下，希望共同讨论。1爆炸位置该文提出，由于尾氯中氧含量不断富集，达到氯中含氢爆炸范围而导致尾氯一原氯冷热交换器爆炸。若按此原因分析判断，其爆炸位置应该是在换热器的壳程（管间），如果将换热器炸坏，也应该是简体破坏（见原图1）。但实际上，在当时的事故现场，却是换热器封头1处炸坏，而封头与管程（管内）相通，是走原氯的。由此可…     

尿素合成塔衬里的腐蚀修复

1 概述 中海石油天野化工股份有限公司尿素装置是20世纪90年代引进意大利Snamprogetti的尿素装置,采用的是氨汽提工艺,1996年12月17日投产,日产尿素1760 t.该装置的尿素合成塔由ATB-CALDERERIA公司于1994年制造,规格为Φ2154 mm×90 mm×45215 mm,空重266 t,容积150.97 m3,设计压力16.7 MPa,温度210℃.其承压壳体为单层结构,筒体分11个筒节,厚90 mm,上、下封头为球状封头,厚度50 mm,承压壳体的材料为ASTM A737 GR C,封头及简体的内表面衬316L （mod）,衬里厚5mm.为防止物料返混,塔内设置了10层筛板塔盘,每层塔盘由7块组成,塔盘上开有500个Φ8 mm孔.     

不停车堵漏方法改进设想

不停车堵漏方法改进设想郭俊成（宣化化肥厂）我厂每年至少有５至６次因介质泄漏而导致全厂停车，至少局部范围困介质泄漏而导致停车抢修的现象更是不计其数。冈泄漏导致停车占总停车次数的６５％以上。】堵漏中存在的问题对于直管、管三通、弯头、封头、简体等部件，一直...     

脱盐水阳塔上管板结构改造小结

德阳分公司目前有新、老2套脱盐水系统。老脱盐水系统设计能力为200m^3／h，有前置阳塔4个、阳塔．4个、阴塔4个、混塔4个。其阳塔简体内径02400mm，壁厚12mm，总高7210mm，材质为Q235-A，设计压力0．60MPa，设计温度50℃，操作压力0．30—0．40MPa，操作温度30—40℃。阳塔封头及简体内壁、上下管板两面均有5mm耐酸胶衬里层。上管板厚16mm，其下部加有井字形加强筋，筋板厚12mm。上管板下方布有ABS塑料喷嘴200多个。     

氯气处理系统的改进

自贡鸿鹤化工股份有限公司离子膜烧碱工程氯氢处理过程中。氯气洗涤单元氯水低位密封槽多次出现简体与封头连接处塑料焊接损坏的情况。经过理论计算。将氯气洗涤塔和低位密封槽相连接的溢流管高度由1600mm改为800mm，避免了塑料焊接的损坏。且保证氯水循环泵不会出现掉液。     

超标冷旋压封头的计算分析

用于兰州化学工业公司乙烯改造装置中急冷塔塔底（φ4800mm的冷旋压标准椭圆封头,其制造形状偏差超出GB150-89的规定范围,这将导致封头受力状态恶化,加剧应力分布不均,如弃之不用则会造成数十万元的经济损失,通过对形状偏差超标的冷旋压封头进行常规强度计算及有限元应力分析。并由此得出相关结论,经实际操作考核,封头没有出现任何质量问题。     

再谈旋压封头与标准椭圆封头的替代

通过比较几种旋压封头与标准椭圆封头的形状,并在理解JB4732[1]、ASME[2]、AD[3]等规范关于凸形封头的设计计算方法的基础上,认为只要能满足GB150-1998[5]规定的标准椭圆封头的允许形状偏差,不论封头的成形方法如何,都应属于标准椭圆封头,故在材料、厚度相同时可以等效代替标准椭圆封头。     

再谈旋压封头与标准椭园封头的替代

通过比较几种旋压封头与标准椭圆封头的形状,并在理解JB4732[1]、ASME[2]、AD[3]等规范关于凸形封头的设计计算方法的基础上,认为只要能满足GB150-1998[5]规定的标准椭圆封头的允许形状偏差,不论封头的成形方法如何,都应属于标准椭圆封头,故在材料、厚度相同时可以等效代替标准椭圆封头.     

关于“支承式支座容器下封头与筒体焊接处距离支座底部高度的精确计算”一文的商榷

《化工设备设计》1989年第2期、1989年第6期连续刊载了此类文章,文中提出的计算公式推导思路清晰合理,公式基本正确。但似有一小疏漏,仅提出些微浅见,供商榷(本文中论及的支座即指JB 1166-81支承式支座,封头系指JB1154-73标准椭圆形封头,且为容器的下封头。) 按图1,将封头外缘与肋顶的接触点(公式中的计算基点)标为M,显然点M与封头中心轴的距离