水轮发电机组上导瓦温升高的原因及改进措施

某引水式电站单机容量40MW,水轮机型号:HLD242-LJ-205,发电机型号:SF40-16/4250,额定水头:136.5m,额定转速:375r/min,飞逸转速:770r/min。为了实现电站“无人值班,少人值守”的运行管理模式,满足水轮发电机组在飞逸转速下历时30min不致产生变形,要求机组具有较高的轴系刚度,因此,在进行发电机设计时特别增设了上导轴承,机组型式为具有上导、下导、水导“三导”悬式结构。推力轴承布置在发电机上机架的上部,推力瓦为8块可调式刚性支撑的弹性金属氟塑料瓦;上导轴承布置在发电机上机架下部,发电机转子上方;下导轴承布置在发电机下机架内,发…     

特别考虑临界转速时的转子动态特性

分析了水轮发电机组郭的不同结构设计参数对其临界转速所产生的影响。指出在转子临界转速计算中,对假设的条件,往往有不同的考虑,因而对同一转子的计算可得出不同的临界转速。阐述了水轮发电机和发电电动机转子的动态特性、说明采用可调式导轴承是保证机组平稳运行的重要措施。最后对大型水电机组转子第一临界转速的方法提出了建议。     

基于非对称模型的发电机转子-轴承系统动力特性分析

该文在旋转坐标下建立了发电机非对称转子 -轴承系统的数学模型 ,推导了非对称转子、轮盘和轴承的传递矩阵。针对传统传递矩阵法存在的对多自由度非对称转子 -轴承系统的数值不稳定问题 ,该文在构造系统非对称部件的传递矩阵时 ,引入了Riccati变换 ,使之适合于复杂实际非对称转子动力特性的求解。将这种方法应用于某 6 5 0MW核电发电机转子 轴承系统的动力特性计算 ,计算结果与实验结果吻合的较好 ,证明该方法能解决传统方法不能解决的实际非对称转子 轴承系统动力特性 (临界转速、不平衡响应和稳定性等 )的计算问题 ,为非对称电机转子的设计提供了更准确的计算方法。     

电磁与密封作用下水电机组振动的参数敏感性分析

从水轮发电机偏心转子的气隙磁场能表达式入手,推导电磁刚度矩阵,分别采用八参数模型和非线性Muszynska模型模拟水轮机转轮密封,综合考虑电磁与水力密封振源,建立由三个导轴承支承的机组轴系统三维有限元模型,分析电磁参数、密封参数、导轴承刚度及大轴外径等参数对轴系临界失稳转速的影响。为水电机组的动力设计及优化运行提供参考和依据。     

ANSYS模态分析在汽轮发电机转子临界转速计算上的应用

高速汽轮发电机转子的临界转速是汽轮发电机转子设计中的一个重要参数,随着计算机技术的不断发展,使得能够全面考虑影响汽轮发电机转子临界转速因素,计算结果更接近于实际的有限元分析法的应用将会越来越广泛。文章详细介绍了利用ANSYS有限元软件的模态分析功能,计算汽轮发电机转子临界转速的方法和计算结果的后处理过程。     

导轴承与推力轴承耦合作用下水电机组的横向振动研究

本文研究了推力轴承与导轴承对水轮发电机组的耦合作用。用有限元法建立了轴系横向振动力学模型,采用复模态分析方法计算了机组轴系统横向回转振动的自振频率及临界转速。分析了推力轴承与导轴承耦合作用对立式机组轴系统稳定性的影响,为考虑推力轴承作用的立式水轮发电机组轴系动力设计提供了理论基础。     

抽水-蓄能水轮发电机组轴系临界转速分析

建立了水轮发电机组轴系横向振动的动力学模型,用ANSYS有限元程序分析了某抽水一蓄能水轮发电机组轴系的横向振动临界转速。介绍了计算中对于发电机转子、转轮的模化方法,以及导轴承刚度的计算与处理过程。     

162MW发电机转子振动特性和非线性瞬态响应计算分析

通过采用传统的线性转子动力学理论和最新发展的非线性振动理论对存在严重振动问题的媒发电机转子进行了临界转速、轴承稳定性和非线性瞬态响应计算,进一步分析其振动的原因和性质,并指出振动主要是设计方面缺陷引起的。     

162MW发电机转子振动特性和非线性瞬态响应计算分析

通过采用传统的线性转子动力学理论和最新发展的非线性振动理论对存在严重振动问题的某发电机转子进行了临界转速、轴承稳定性和非线性瞬态响应计算,进一步分析其振动的原因和性质,并指出振动主要是设计方面缺陷引起的。     

1100MW级汽轮发电机轴系动力特性计算分析

通过对1100MW级汽轮发电机及其励磁机组成的轴系进行分段模型化、临界转速计算、转子本体端面的高周疲劳应力计算、各转速下各轴颈处不平衡响应计算分析,计算结果均符合设计要求,这为机组的安全运行提供了可靠的依据。经试验测试,临界转速的实测值与计算值基本相吻合。     

响水涧抽水蓄能机组轴系稳定性分析

简要介绍采用有限元计算方法分析抽水蓄能机组轴系的动力特性和动态响应,对响水涧电站抽水蓄能机组应用ANSYS程序动力学模块建立轴系的动力学有限元模型并进行稳定性分析。其内容包括轴系临界转速、导轴承油膜弹性、主要工况轴系的动态响应计算以及分析各种不平衡力对轴系稳定性的影响。     

阶梯形水轮机主轴临界转速计算的TI程序

介绍了用传递矩阵法和剩余弯矩法相结合计算水轮机主轴临界转速的基本原理,并针对TI—59型计算器编制了程序框图。利用该程序可计算阶梯形主轴及等刚度轴的一阶和高阶临界转速,具有准确、易懂、方便的优点。     

由俄罗斯萨扬水电站事故引发的思考

1俄罗斯萨扬水电站概况 俄罗斯萨扬水电站安装了10台640 MW的PO-230/833-B-677型混流式机组,额定水头194m,飞逸转速280 r/min,额定转速142.8 r/min,发电机形式为伞式;机组推力轴承位于水轮机顶盖上,推力轴承负荷为3 250 t。     

150 MW机组发电机转子振动故障分析及处理

机组在启动升速过程中,发电机转子4、5号轴承振动在二阶临界转速及工作转速时过大,影响机组长期安全稳定运行。通过对4、5号轴承振动进行分析,振动主要以基频分量为主,且相位差在90°~180°,确定振动主要为质量不平衡引起的二阶振动。采用双平面反对称配重及悬臂端配重方法进行不平衡质量校正,取得了较好的平衡效果。     

动压气体轴承电动机转子临界转速和许用不平衡量的计算

转子临界转速和许用不平衡量是动压气体轴承电机中的两个关键问题,文中对这两个问题进行了探讨并提出了计算方法,列举了许用不平衡量的计算实例。     

水轮机水导轴承回转油盆甩油处理

某水电公司装有3台25MW立轴混流式水轮发电机组。其中,发电机为TS-410/132-16型,水轮机为HL638-LJ-200型。该机组采用反螺旋自循环自冷式水导轴承,为筒式分半结构。其水导轴承回转油盆存在严重的甩油问题,造成极大的危害:     

韶关发电厂8号机组大修后振动故障诊断及其处理

对韶关发电厂8号机大修后启动过程中轴承振动及带负荷后出现的轴承振动进行监测、诊断，找出轴承振动故障原因，并制定相应对策，解决了发电机转子临界转速下轴承振动大的问题以及机组带负荷后2号、3号轴承出现的半速涡动问题，大大提高了机组运行的安全性。     

水轮机调速系统的H∞双回路鲁棒控制策略

建立了考虑水电站引水系统水锤效应的弹性水体水轮机模型,并据此构建了水轮机调速系统模型。针对水轮机调速系统具有参数不确定性、存在干扰等特点,运用H∞鲁棒控制理论,提出了水轮机调速系统H∞双回路鲁棒控制策略,以水门开度偏差为补偿信号构建了内环反馈回路,以发电机转速偏差为补偿信号构建了外环反馈回路。仿真结果验证了该控制策略的...     

华润彭城发电厂1号汽轮发电机组轴承振动分析及处理

1号汽轮发电机组自1996年投运以来一直存在发电机、励磁机转子通过其临界转速区域轴振动大的问题，严重影响其调峰运行，电厂不断努力试图解决该问题，但因该振动复杂及真正原因未能认识，致使该问题长期没有得到解决。通过对轴系振型分析和现场动平衡试验比较，诊断该振动的根本原因是发电机转子存在较大二阶质量不平衡．它是制造厂出厂前动平衡质量不佳．导致残余振动过大的结果。2004年5月．利用该机组大修机会，在现场采用断开励磁机，单转汽轮机—发电机的方式对发电机转子进行精细动平衡后，使连成轴系后发电机、励磁机转子临界转速区域6、7号轴承的轴振降低至报警值(125μm)以内，彻底解决该振动问题。     

发电机的现场平衡

大多数发电机的振动是由不平衡引起的。动平衡是消除振动的主要手段。本文以柔性转子平衡的原理为指导,依据临界转速的不同,将发电机分为两类:第一类的工作转速在一、二阶临界转速之间;第二类的工作转速在二、三阶临界转速之间。文中结合具体的实例,介绍了这两类转子的平衡方法。