1Cr13的空蚀磨损性能

在转盘式空蚀磨损试验台上以45钢为对比材料,对1Cr13不锈钢的空蚀磨损性能进行了试验研究,结果显示1Cr13的抗空蚀磨损性能优于45钢,1Cr13的空蚀孕育期比45钢的空蚀孕育期长。分析表明:1Cr13材料的空蚀磨损机理是微射流作用引起的疲劳裂纹的萌生及扩展与空泡溃灭的热作用引起的材料熔化的联合作用;45钢材料的空蚀磨损机理是微射流作用引起的疲劳裂纹的萌生及扩展。     

长距离浆体管道输送管壁磨蚀研究

长距浆体管道输送是一种新型的利用水力输送固体物料的运输方式。管壁磨蚀率是管道设计的重要依据之一。研究了在不同pH值、流速、矿浆颗粒粒度条件下铁精矿对A3、45^#和16Mn 3种钢材管壁的磨蚀情况, 结果表明, 16Mn 和45^#钢材管道具有较好的耐磨性能, 磨蚀率较A3钢低, 在管道设计时应优先采用;颗粒粒径对管壁磨蚀具有显著影响, 铁精矿颗粒-0.040 mm 粒级含量在80%以上, 且最大粒级在0.125 mm 以下时, 45 ^#和16Mn 钢的管壁磨蚀率在0.20 mm/y 以下。     

45#钢正火/淬火滚动摩擦磨损实验研究

通过45#钢滚动摩擦磨损实验,观察、分析正火/淬火的45#钢表面形貌、磨屑的形状和摩擦系数,得出如下结论:45#淬火钢的磨损主要形式是点蚀磨损,生成的磨屑尺寸较大;45#正火钢的磨损是滑动磨损,生成的磨屑尺寸较小,摩擦系数在整个试验过程中变化不大.     

油润滑下WSi2／MoSi2复合材料的摩擦学性能

运用M－200型磨擦磨损试验机测定了WSi2/MoSi2复合材料与45^#钢配副油润滑时的摩擦学性能，采用扫描电子显微镜分析了其磨损机理。结果表明：油润滑可明显改善WSi2/MoSi2复合材料的摩擦学性能，在80－120N时材料具有较好的摩擦磨损综合性能；在油润滑下，WSi2/MoSi2复合材料的磨损机理表现为点蚀磨损和磨粒磨损，偶件45^#钢的损失主要归因于磨粒的切削作用。图6，参13。     

55SiMnMo中空钎钢的热处理

我矿YG—90凿岩机使用的钎杆,系贵阳钢厂生产的55SiMnMoφ32中空钢。钎杆在工作时同时受到冲击、弯曲、扭转等多种交变负荷,因此要求具有复合的机械性能和良好的耐磨性及抗蚀性。当前一般中小型矿山钎杆使用寿命较短,     

湖北省崇阳县黄地脑锂矿成矿地质特征及找矿方向

湖北省崇阳县黄地脑锂矿位于幕阜山岩体北缘方山背斜核部，是近年来新发现的一处锂矿床。通过对该矿的成矿地质特征和矿床成因进行分析，并结合近几年矿床周边开展的锂矿勘查工作，认为南部幕阜山岩体为成矿提供了主要的物质来源，近EW向断裂F₉及其次级NW向断裂为导矿和容矿构造；锂主要赋存于锂绿泥石中，应属构造蚀变岩型锂矿。提出应围绕构造、地球化学异常及围岩蚀变等三要素进行找矿，并指出在矿区西部与金银山矿区接触部位，HT2、HT3、HT4及HT6等4个异常区，F₉断裂的深部为今后找矿有利地段。     

固态聚氨酯管道输送石灰石矿浆

石灰石矿浆磨蚀性很强,很快就可磨蚀透钢、玻璃纤维以及其它传统的矿浆输送管道,有时只需3个月。Central Illiois Light公司于二年多以前,在石灰石厂的一部分矿浆输送系统试装了固态聚氨酯管道。至今,管道仅有微小的磨损迹象。在其它矿浆输送系统也安装了这种管道之后,获得了成功,达到了同样结果。采用聚氨酯管道的输送系统,其维修费用大大降低。这主要是因为这种管道材料具有耐磨蚀与耐腐蚀特性。     

汽(气)蚀与渣浆泵过流件的寿命

通过对渣浆泵汽（气）蚀形成的原因、发生的条件、种类、破坏机理进行分析,论述了过流件破坏形式,提出了防止措施。对正确合理使用输送磨蚀性颗粒介质的渣浆泵,提高过流件的寿命有一定的指导意义。     

急性心肌梗塞时梗塞面积与高血压的关系

高血压(HT)是促发冠心病的因素之一,HT患者一旦发生急性心肌梗塞(AMI)其病情往往更为严重。实验研究表明,HT并左室肥厚(LVH)的动物,冠脉堵塞后,梗塞面积明显增加。本文对住院确诊为AMI的200例患者作临床分析,探讨在AMI时肌酸激酶(CPK)峰值与HT病史之间的关系。     

衬胶磨机性能的最优化

磨机钢衬里和橡胶衬里在设计方面有所不同。本文介绍各种用途磨机橡胶衬里设计的基本原则。当磨机由钢衬里换成橡胶衬里时,其衬里结构必须由惯用的钢衬里型式如楔条形、平板形、波纹形、船舵形变为适合橡胶特性的型式。有关钢衬里的磨蚀特性知识,很少能用于设计磨机橡胶衬里。     

载荷对坡缕石载银复合纳米润滑剂自修复性能的影响

采用MMU-10G型摩擦磨损试验机,借助摩擦试件的摩擦系数、失重量、SEM和EDAX分析,研究了坡缕石载银纳米润滑剂在170N、200N、230N载荷下对45#钢/灰铸铁摩擦副自修复性能的影响,结果显示在230N时,45钢/灰铸铁摩擦副表面能更好地生成一层微孔状态的自修复膜,表明坡缕石载银复合纳米润滑剂在高载荷下自修复...     

老挝巴乌县怀亮金矿地质地球化学特征及找矿预测

老挝巴乌县怀亮金矿区地处云南三江成矿带的南延地段,属于热液型铅锌矿、火山沉积型铜矿、斑岩型-岩浆热液型铜金矿和沉积型钾盐矿床的重要成矿带。为查明矿区铜金多金属矿的资源潜力,结合地 质、遥感、物化探及探矿施工等工作成果,探讨了怀亮金矿形成的地质背景、矿区地质特征、矿床地质及地球化学特征、成矿模式等,并圈定了3处找矿靶区,即西部找矿靶区（Ⅰ）、东部找矿靶区（Ⅱ）和南部找矿 靶区（Ⅲ）。西部找矿靶区（Ⅰ）面积约13.63 km2,发育两条断裂构造,圈定了HT1、HT2、HT4、HT5、HT6号化探综合异常,发现了怀磊沟金矿点,探槽、剥土揭露了7条金矿化体,矿化主要赋存于蚀变绢云千枚岩、 闪长岩、灰岩等浅变质岩与岩体接触边部,预测靶区金矿找矿潜力较大。东部找矿靶区（Ⅱ）面积约5.18 km2,圈定了HT3号化探综合异常,在石英破碎带中发现了2条铜矿化脉,围岩为安山岩,预测靶区具有一定的 金（铜）矿找矿潜力。南部找矿靶区（Ⅲ）面积约1.88 km2,见一条NE—SE向断裂从区内西侧经过,发现了怀卡金矿点,探槽、剥土揭露了2条金矿化体（带）,矿化主要赋存于蚀变安山岩中,预测靶区具有较好的金 矿找矿前景。推断矿区矿体的形成可能与地层岩性、岩体或断裂构造有关,矿床类型为构造蚀变—中低温热液型矿床。在上述分析的基础上,从地球化学、构造、围岩蚀变、矿物组合等角度总结了找矿标志,以期为 三江成矿带金矿找矿起到一定的启示作用。     

用16 Mn 焊条焊接钢钎

我们掘进用的风镐钢钎是日本进口的内切圆直径为22毫米的六角中空钢,消耗量大(国产的钢钎为 T8A)。处机修厂用16Mn 钢电焊条手工焊接,然后回火处理,效果好。电焊条:T507型,低氢硷性16Mn 钢电焊条直径3.2毫米;坡口45°;电流120安。回火热处理:把热影响区(焊缝两侧约200     

MoSi2-淬火45^#钢在油润滑下的摩擦学特性

利用M-200型磨损试验机考察了MoSi2-淬火45^#钢在20^#机油润滑下的摩擦学性能．采用扫描电子显微镜和微探针仪分析讨论其磨损机理．结果表明：润滑油明显改善了MoSh材料的摩擦学性能；MoSi2与淬火45^#钢对摩在120～150N载荷范围内表现出较好的摩擦磨损综合性能；其磨损机制主要表现为疲劳磨损、磨粒磨损和轻微粘着磨损．图4，参10．     

沿空留巷巷内综合支护技术探索与应用

针对沿空留巷围岩变形大、变形不均匀、维护效果差等状况,以芦沟煤矿沿空留巷为工程背景,理论计算了沿空留巷支护顶板静载荷及U型钢支架承载力,合理确定了U型钢支架危险截面位置,设计出了沿空留巷巷内支护加固方法及相关参数。工程实践表明:U型钢配合伸缩梁加固进行沿空留巷巷内支护效果显著,巷道变形能控制在允许范围内,满足工作面二次回采要求。     

西石门铁矿复杂空区残留矿体综合开采实践

为安全、高效、规模化回采西石门铁矿北区深部主矿体复杂空区残留矿体,结合残留矿体赋存条件,利用疏干工程将静水位下降至空区以下,优化掘支工艺,将联巷、进路断面规格(宽×高)分别缩小至3.5 m×3.2 m和3.2 m×3.1 m,使用超前锚杆联合U型钢支架通过巷道围岩蚀变带,采用分段诱导冒落回采方案回收矿石,并制定空区冒落安全防治措施。实践结果表明,采准工程顺利施工,支护二次维护率大幅降低,共计回收矿石20万t,且未发生一起安全事故,证明了方案的可行性和实用性,同时也对其它类似矿山开采具有一定的借鉴意义。     

用于钎杆研发、检测的高频疲劳试验机

介绍了我公司新增的H22中空钢、钎杆专用高频疲劳试验机,它可以模拟H22中空钢、钎杆的各种拉一压应力疲劳和腐蚀应力疲劳,为中空钢、钎杆的研发、检验、检测提供有力的手段。     

用爆炸法强化矿山设备零件

采选设备零件磨损伊,是克里沃罗格矿区的严重问题。破碎车间的设备零部件和露天矿挖掘机铲齿,在使用过程中都受到剧烈的磨蚀性磨损和较大的动载荷。根据矿业生产条件,已广泛采用110Г13Л号锰钢,这种钢在同时受磨损和冲击负荷作用下,具有很大的极限抗拉和抗冲击强度,以及良好的抗磨损性能。它的主要缺点是初始硬度较低,其布氏硬度不超过180～220。在磨蚀性磨损     

输煤管道L450MB管材磨蚀余量的分析研究

为了研究煤浆管道磨蚀余量的取值合理性,采用了实验室动态模拟的方法,用MSH型旋转磨蚀试验机,对磨蚀的3个主要影响因子,即pH值、浓度、流速,进行了正交排列,共排列出7种组合,分别对其进行168 h磨蚀试验。磨蚀总量由腐蚀分量、磨损分量和两者相互作用分量组成,腐蚀可通过静态挂片失重法测得,磨损可通过增加阴极保护的磨蚀试验测得,磨蚀总量除去腐蚀分量和磨损分量即为两者的相互作用分量。通过单变量数据分析,发现3个影响因子对磨蚀影响,pH值与磨蚀成反比,浓度与磨蚀成正比,流速与磨蚀成正比。通过对磨蚀组成的分析,发现腐蚀分量占磨蚀总量的56%,是浆体对管道内壁磨蚀的主要原因。通过对磨蚀总量的测定,输煤管道L450MB管材磨蚀余量应最小取0.05 mm/a,这样可保证管道运行的安全可靠。     

浓度对大直径管道内料浆输送特性的影响

以大直径管道输送超细全尾砂胶结充填料浆技术为研究对象,构建大直径输送管道三维模型,基于三维单精度解算器Fluent-3D中Reliable k-epsilon模型,研究大直径管道内浓度对超细全尾砂胶结充填料浆输送特性的影响。结果表明,在充填倍线为3的条件下,灰砂比为1〖DK(〗∶〖DK)〗6的超细全尾砂胶结充填料浆在200 mm直径管道中输送时,在弯管下部内侧管壁位置出现空蚀区,随着浓度的增大,空蚀区范围先增大,后趋于稳定;随料浆浓度的增大,浓度小于64%时,管内料浆平均流速线性增长,料浆浓度大于64%时,管内料浆平均流速先增大后减小;随着料浆浓度的增大,浓度小于68%时,料浆在管内流动的压力损失以较大速率增长,浓度大于68%时,料浆流动的压力损失增长缓慢。研究认为,66%浓度为200 mm直径管道输送超细全尾砂胶结充填料浆的最佳输送浓度。