磨料射流切割结构陶瓷材料的研究

基于材料冲蚀磨损原理探讨了磨料射流切割结构陶瓷材料机理 ,提出了磨粒单次加载、循环加载及高压水辅助作用下裂纹的萌生、扩展和交汇使陶瓷材料破坏剥落的观点。应用自制的前混合磨料射流切割装置对Al2 O3 结构陶瓷材料进行了单因素切割试验 ,获得了切割性能曲线。     

25Cr2Mo1V钢裂纹扩展机理的研究

福建永安火电厂螺栓使用 2 5Cr2Mo1V钢 ,在高温下长期工作产生小裂纹。利用透射电镜和动态拉伸试验 ,对其组织的变化进行观察和分析 ,研究螺栓裂纹萌生和扩展的机理。结果表明 :碳化物在原奥氏体晶界和贝氏体亚晶界的析出 ,是引起螺栓韧性下降 ,导致螺栓裂纹的萌生和扩展的主要原因。     

油润滑下WSi2／MoSi2复合材料的摩擦学性能

运用M－200型磨擦磨损试验机测定了WSi2/MoSi2复合材料与45^#钢配副油润滑时的摩擦学性能，采用扫描电子显微镜分析了其磨损机理。结果表明：油润滑可明显改善WSi2/MoSi2复合材料的摩擦学性能，在80－120N时材料具有较好的摩擦磨损综合性能；在油润滑下，WSi2/MoSi2复合材料的磨损机理表现为点蚀磨损和磨粒磨损，偶件45^#钢的损失主要归因于磨粒的切削作用。图6，参13。     

矿用链条的弯曲疲劳失效

介绍了矿用链条承受弯曲疲劳载荷时的失效特点,根据链环的受力情况建立了应变控制的轴向拉-压低周疲劳试验。通过对实验结果的分析发现了23Mn Ni Mo Cr54钢(以下简称54钢)低周疲劳特性以及疲劳裂纹萌生和扩展的规律,探讨了提高链条弯曲疲劳抗力的途径。     

微小疲劳裂纹的闭合现象及疲劳强度的评价(Ⅰ)

通过对碳素结构钢（JIS－S45C）和高强度低合金钢（JIS－SNCM439）两种材料的边缺口试验片的周向拉压疲劳试验,用裂纹闭合的观点研究从缺口顶端萌生的微小疲劳裂纹的扩展现象。运用裂纹扩展抵抗阻力曲线法（R曲线法）对缺口试验片的疲劳强度进行了评价。包括裂纹的萌生极限、断裂极限以及停止扩展裂纹长度的预测值与实验结果吻合。     

预腐蚀7050-T7651铝合金微裂纹的萌生与扩展北大核心

开展不同预腐蚀时间下7050-T7651铝合金的扫描电子显微镜原位拉伸实验,利用扫描电子显微镜观原位、在线测试件表面微观裂纹的萌生、扩展,分析腐蚀对铝合金微裂纹行为的影响。结果表明:随着腐蚀程度加剧,试件表面腐蚀坑密度增大,形成腐蚀坑群,试件的承载能力也随之下降。微裂纹主要萌生于试件缺口粗糙表面和试件表面蚀坑处,微裂纹数量随着腐蚀时间的延长而增多;缺口产生的微裂纹与相邻的蚀坑微裂纹相互联结形成主裂纹,主导试件的损伤失效过程。腐蚀损伤较轻时,主裂纹尖端附近的蚀坑会引起裂纹分支;腐蚀损伤较重时,腐蚀坑诱导的多条微裂纹与主裂纹发生多次联合,影响了主裂纹的扩展方向与路径;切应力在裂纹扩展过程中也起到了重要作用,开裂模式为Ⅰ/Ⅱ混合断裂模式。     

水射流喷丸强化的试验研究

为获得水射流喷丸强化对材料表面力学特性和疲劳寿命的影响规律,选择喷丸压力、移动速度和靶距为影响因素,应用水射流对2A11铝合金和45钢进行喷丸试验;采用显微硬度计和X射线应力分析仪分别测定喷丸表面显微硬度和表面残余应力,利用扫描电子显微镜进行疲劳断口形貌观察,应用能谱仪进行内部疲劳源区夹杂物成分分析,获得水射流喷丸强化增益效果及疲劳裂纹萌生机制,指出水射流喷丸可以提高两种材料的表面显微硬度、表面残余压应力和疲劳寿命,并存在最大表面显微硬度靶距和最大表面残余压应力靶距,在试验条件下,2A11铝合金和45钢喷丸疲劳试样比未喷丸疲劳试样的疲劳寿命分别最大提高1.74倍和2.67倍,且水射流喷丸疲劳裂纹萌生位置的机制与传统喷丸相同。     

载荷影响MoSi2材料磨损特性的研究

在M-200型摩擦磨损试验机上,评价了载荷对金属间化合物MoSi2/45钢在干摩擦状态下磨损特性的影响,利用扫描电子显微镜(SEM)观察了磨损表面形貌,并利用微探针和X射线衍射仪分别分析了磨损表面微区成分和磨屑成分。结果表明:载荷明显影响MoSi2材料的磨损特性,随着载荷的变化,磨屑成分有所不同,磨损机理主要从脆性断裂和微切削、氧化疲劳磨损转变为粘着磨损。     

几种钎钢材料的冲击疲劳性能

通过冲击疲劳试验,研究了几种材料不同热处理的冲击疲劳性能。结果表明．40Cr正火高温回火热处理的冲击疲劳寿命高于淬火低温回火和正火低温回火的冲击疲劳寿命。30CrNi4Mo钢正火低温回火的冲击疲劳裂纹形成寿命高于淬火低温回火和淬火高温回火的冲击疲劳裂纹形成寿命,淬火高温回火的冲击疲劳总寿命高于正火及淬火低温回火热处理的冲击疲劳寿命。新型贝氏体钢正火低温回火热处理的冲击疲劳寿命高于淬火低温圆火热处理的冲击疲劳寿命。文中分析了多次冲击疲劳裂纹扩展的行为及不同热处理工艺下冲击疲劳寿命提高的原因。     

煤矿主排水泵叶轮空蚀磨损实验研究

模拟实际工况,在圆盘式磨蚀试验台上,对叶轮材料HT200和45钢进行了空蚀磨蚀实验研究,结果表明45钢的抗空蚀性能远比HT200灰铁好。     

32Cr3Mo1V表面激光合金化层热疲劳性能的研究

采用万瓦横流CO2激光器在32Cr3Mo1V基体表面合金化Cr粉及Co基粉,获得富含Cr和Co的合金层,并对合金层的成分、组织、硬度及热疲劳性能进行了分析.结果表明:合金层与基体形成完全的冶金结合,组织致密、晶粒细小、无裂纹及孔隙夹杂等缺陷,添加的合金元素Cr与基体形成了富含18.7％Cr的Fe-Cr固溶体,Co合金与...     

奥氏体不锈钢焊接接头的晶间腐蚀

介绍了奥氏体不锈钢焊接接头的腐蚀类型,分析了奥氏体不锈钢焊接接头晶间腐蚀产生的机理,阐述了防止和消除奥氏体不锈钢焊接接头晶间腐蚀的方法及手工电弧焊焊接奥氏体不锈钢时应采取的工艺措施。     

热喷涂铝涂层高温扩散及抗氧化性的研究

研究了喷涂铝涂层的４５ 钢板在无扩散和扩散处理的不同热处理条件下,铝涂层的扩散情况,并对扩散处理后的试样与１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ 不锈钢试样进行抗高温氧化性的对比试验,证明了经过扩散处理的涂覆铝涂层４５ 钢抗高温氧化性不低于１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ 不锈钢。     

钢管塔杆件涡振对节点板疲劳寿命影响研究

煤炭开采对电力需求日益增大，电网工程不断扩大，钢管塔结构数量不断增多，结构疲劳失效会影响煤矿供电安全。针对钢管杆件涡振引起节点板疲劳开裂事件，进行了周边环境分析、涡振频率识别、涡激力计算、节点板实体模型应力分析以及最短开裂时间估算等工作。研究表明：当杆件弱轴涡振时，节点板中间位置加劲肋最外缘处有明显的应力集中，最大应力幅可达77.83MPa，经疲劳寿命计算，开裂节点板加劲肋附近区域理论上有可能在4～5个月的时间内发生疲劳开裂，这与断口电镜扫描提示的多源疲劳开裂相吻合。为避免此类事件的发生，应当从规范化涡振幅值控制指标、研发更为灵活的涡振特征监测手段着手开展后续工作。     

双层辉光离子渗Cr合金层组织和性能

在Q235钢表面进行双层辉光离子渗Cr，表面Cr含量约为40％，渗层厚度近50 μm.然后进行超饱和渗C，表面含C量达到2.7％左右，超过平衡碳计算值.随后进行淬火＋低温回火处理，经X射线衍射分析，合金化层碳化物类型为M23C6，M7C3，尺寸为1～2 μm.表面硬度达到HV 1 200左右.将表面冶金试样进行摩擦因数和耐磨性能试验，结果表明，表面冶金试样摩擦因数为0.21～0.28，耐磨性是Q235钢渗碳淬火试样的1.62倍.将表面冶金试样在10％的H2SO4、3.5％的NaCl水溶液和H2S富液（含H2S 5～8 g/L，NH3·H2O 20 g/L）中进行电化学腐蚀试验，结果表明，表面冶金试样在10％的H₂SO₄、3.5％的NaC1水溶液和H2S富液中的耐腐蚀程度比Q235基体试样分别提高了2.35，3.10，2.14倍.     

中铬合金耐磨钢的研发与应用

综述了中铬钢研发与应用的进展．中铬钢在使用中不断裂、不变形、耐磨损，使用寿命是Mn13的2倍以上，适用于冲击磨料磨损工况，同时介绍了一种多元合金中铬耐磨钢，该耐磨钢的强韧性和抗冲击磨料磨损性能均高于ZG30Cr5Mo中铬钢。     

1Cr18Ni9奥氏体不锈钢的焊接技术

通过对1Cr1SNi9奥氏体不锈钢的性能和焊接性的分析,指出了焊接晶间腐蚀和焊接热裂纹是焊接技术的关键。从而制定了合理的焊接工艺,包括焊条选择、焊接工艺参数、焊后处理等技术措施,确保了焊接质量。     

高速钢铁鳞中钨钼等合金的回收研究

在热力学分析的基础上,进行了硅热还原法回收高速钢铁鳞中的W、Mo、Cr及V合金的研究,并对还原剂、石灰用量及单位热效应对合金回收率的影响进行了探讨。研究结果表明:采用硅热法回收工艺是可行的,钨、钼回收率在95%以上,铬回收率大于72%,钒回收率不低于45%;冶炼产品质量稳定,可满足炼钢使用要求。该回收工艺具有明显的经济效益和社会效益。     

几种材料的腐蚀磨损研究

采用自制的腐蚀磨损装置,使用了失重法及E.G.&G.PARC公司生产的M351系统,对45~#、1Cr18Ni9Ti、Cr17Ni2等3种材料在不同转速下往10%H_2SO_4+10%Sic砂浆中的腐蚀磨损行为进行了研究,完成了腐蚀磨损过程中电位、极化阻率随时间变化曲线的测定。结果表明:腐蚀磨损共同作用给材科带来的破坏远大于两者分别作用的总和,在这个过程中,材料表面钝化膜的覆盖率、钝化膜与基体结合力的强弱、钝化膜的自愈能力以及SiC粒子的冲击强度是主要的影响因素。