D542钢中碳化物的电镜研究

Ｄ５４２钢是我所研制的一种无钨低合金高速钢。它在平衡状态下不发生共晶反应，是一种过共析高速钢，本文用ＴＥＭ研究了Ｄ５４２钢铸态，退火态和回火态的碳化物。结果和分析表明：Ｄ５４２钢铸态中碳化物类型主要是Ｍ７Ｃ３，Ｍ３Ｃ，Ｍ２３Ｃ６等，没有发现莱氏体高速钢中共晶碳化物的主要类型Ｍ６Ｃ０。该钢二次硬化的主要特殊碳化物同Ｍ２Ｃ型碳化物。     

钴基高温合金DZ40M高温高周疲劳过程中碳化物的行为

研究了ＤＺ４０Ｍ合金９００℃高周疲劳过程中碳化物的行为,在９００℃疲劳试验过程中,ＤＺ４０Ｍ合金中初生碳化物Ｍ７Ｃ３和ＭＣ发生溶解,同时,沉淀析出大量细小的二次碳化物Ｍ２３Ｃ６,它与其他具有立方取向关系。Ｍ２３Ｃ６相钉扎位错及亚晶界,强化合金基体,提高形变抗力。初生碳化物发生了断裂,降低了疲劳断裂抗力。ＤＺ４０Ｍ合金表面发生了严重的氧化,优先氧化的碳化物是疲劳裂纹源。     

8Cr20Si2Ni工体汽阀钢的碳化物

研究了电炉工艺和电渣工艺生产的８Ｃｒ２０Ｓｉ２Ｎｉ钢中碳化物类型、形貌、分布循环及其室温性能随温度的变化。在ＰｈｉｌｉｐｓＣ同２电子显微镜中观察到１０５０℃加热时，晶内块状和粒状Ｍ２３Ｃ６数量最多，尺寸最大，冷却时原奥低体晶界块状Ｍ２３Ｃ６之间还析出少量精细颗粒和薄片Ｍ７Ｃ３；随着加热温度的升高，块状Ｍ２３Ｃ６数量减少，粒状Ｍ２３Ｃ６，精细颗粒和薄片枝晶Ｍ７Ｃ２的数量增多，在大于１１５０℃加热和加     

1Cr12Mo钢碳化物相分析

本文采用了物理化学相分析的方法研究比较了１Ｃｒ１２Ｍｏ钢在不同淬火介质，不同回火温度的热处理制度下，析出相的类型、数量、组成和颗粒度。１Ｃｒ１２Ｍｏ钢在试验的热处理制度后均析出Ｍ２３Ｃ６型碳化物，数量基本相同，分子组成相同，颗粒度不同。淬火温度相同，介质为空冷比油冷的碳化物颗粒度小。淬火温度、介质及回火介质相同，回火温度低的碳化物颗粒度小。     

YGD2201合金精密铸造吊牙的显微组织的观察分析

合金晶界和晶内的主要存在相为粒状和小块状Ｍ６Ｃ和ＭＣ型碳化物及都与基体保持共格关系的尺寸约为８８ｎｍ的球形γ′相。测定了它们的化学组成，发现Ｍ６Ｃ大都为Ａ３Ｂ３Ｃ，ＭＣ中含有较高的钛，Ｍ６Ｃ中含有较高的钼，γ′中钛含量较低，但含有一定的钨量。合金的高温强化机制为：γ′相周围的较高应力声对位错运动的阻碍和γ′的较高反相畴界能使超点阵位错难于切割通过；数量较多的Ｍ６Ｃ和ＭＣ的有效高温强化。     

合金元素影响高速钢中MC碳化物析出温度的热力学计算

高速钢中初生ＭＣ碳化物从液相中的析出温度是决定初生ＭＣ碳化物尺寸的主要因素。本文采用冶金热力学估算了合金元素Ｓｉ、Ａｌ、Ｗ、Ｍｏ等对初生ＭＣ碳化物析出温度的影响，提出了相应的计算机程序。结果表明，Ｓｉ和Ａｌ提高通用高速钢中ＭＣ碳化物的析出温度，而Ｗ、Ｍｏ等对ＭＣ碳化物析出温度影响不大。理论估算和实验结果相吻合。     

Ti,N,Mg对M2高速钢凝固组织和硬度的影响

为了改善Ｍ２高速钢共晶碳化物的分布，本文利用小凝固试样变质的方法研究了Ｔｉ，Ｎ和Ｍｇ对Ｍ２高速钢凝固组织和硬度的影响。试验结果表明，加入Ｔｉ或Ｔｉ－Ｎ后，共晶碳化物形态和分布有很大改善，而加入Ｔｉ－Ｎ后对凝固组织有轻微的细化作用，但只添加Ｔｉ不补碳时，钢的淬火硬度和回火硬度均下降；加入适量的Ｍｇ可以使片状的Ｍ２Ｃ型共晶碳化物转为鱼骨状的Ｍ６Ｃ型共晶碳化物，使其分布有所改善，Ｔｉ和Ｍｇ复合加入可以明     

氮、铌和稀土微合金化的25-12铸钢的显微组织

研究了经氮,铌和稀土微合金化的２５－１２奥氏体耐热铸钢的显微组织。淬火时效组织由树枝状初晶奥氏体基体及分布于枝晶间的Ｍ２３Ｃ６碳化物组成;锅炉燃煤喷嘴的烧嘴区显微组织中含有Ｍ２３Ｃ６碳化物、富含稀土元素（ＲＥ）的氮碳化物ε－（Ｃｒ,Ｆｅ）２（Ｎ,Ｃ）和σ相。     

锰和炼钢工业历史的发展

锰和炼钢工业历史的发展（上接１９９５年第６期）６锰对钢的特性的影响锰原子半径，与铁原子半径相接近，相反地其熔点较铁熔点（１５３６℃）要低，约为１２４４℃，它与碳能生成５种不同形式的碳化物；主要碳化物Ｍｎ３Ｃ与Ｆｅ３Ｃ能生成一系列连续的固熔体，由于这个...     

热加工参数对Rene′41合金组织和持久性能的影响

讨论了在锻造过程中不同变形温度、变形程度对Ｒｅｎｅ′４１合金组织和持久性能的影响。结果表明，Ｒｅｎｅ′４１合金的锻造温度过高和锻压比低时，锻造过程中容易在晶界形成二次ＭＣ型薄膜状碳化物，影响后序的变形工艺；锻造时的过热也使合金在随后的时效过程中，在粗大晶粒上形成连续的Ｍ２３Ｃ６型碳化物薄膜。晶界薄膜相严重影响Ｒｅｎｅ′４１合金的持久寿命