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试验和分析了全封闭气罩氩气保护电渣重熔与常规大气下电渣重熔铁路用G20CrNi2MoA渗碳轴承钢(/%:0.19C、0.49Cr、1.75Ni、0.23Mo、0.071Al)的冶金效果。结果表明,氩气保护电渣重熔锭Si和Mn的烧损量(3%~12%和4%~10%)低于常规电渣重熔锭Si和Mn的烧损量(15%~18%和7%~10%);当G20CrNi2MoA钢电极的氧含量为10×10-6时,氩气保护电渣锭的氧含量(15×10-6)低于常规电渣锭的氧含量(21.3×10-6);氩气保护电渣锭的冶金质量明显优于未经气体保护的常规电渣锭。 相似文献
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5Cr21Mn9Ni4WNb2N奥氏体耐热钢晶界碳化物 总被引:1,自引:0,他引:1
5Cr21Mn_9Ni_4WNb_2N耐热钢锻造后在1200℃以上加热时,NbC聚集成大块,在1200℃以下加热时,NbC薄膜(片)的析出倾向随加热温度降低而增大,1130℃及其以下加热时,粒状和细片状M_(23)C_6随加热温度降低而增多,而且NbC块可作为碳源退化成M_(23)C_6颗粒,过高或过低温度的锻造加热,因晶界NbC块过大或晶界NbC薄膜(片)过多而不利于锻造加工。 相似文献
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研究了不同固溶工艺对21-4NWNb钢组织和性能的影响,结果表明:在1030℃固溶时晶界晶内不但有粒状M23(CN)6析出。同时M(CN)块作为补充碳源发生了向M23(CN)6的退化反应;在1220℃出现M23(CN)6向M(CN)的逆反应。在1030-1230℃固溶时,试验钢的室温冲击功随固溶温度 的升高而增加,表面脱碳层深度手晶粒尺寸同随增大变差。由此推荐准拉和冷拉材的优化固溶工艺分别是115 相似文献
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采用EAF -VOD工艺冶炼17-4PH沉淀硬化不锈钢(%≤0.04C、16.20~16.50Cr、4.50~4.70Ni、3.30~3.40Cu、0.25~0.40Nb),铁模下铸Φ320 mm电极,并电渣重熔(ESR)成2.5 t(Φ510~550 mm)锭,经800 t液压机或5 t蒸汽锻锤生产17-4PH钢Φ350 mm大规格锻材成品.工艺实践表明,控制停锻温度(蒸气锤980 ℃;液压机1050 ℃),将锻成的Φ350 mm 17-4PH钢成品材返回至室式加热炉(1130~1150 ℃)均热,缓冷至(1050±10)℃均热后,炉冷至420 ℃,并及时在650 ℃退火,有效地消除了该钢锻后炸裂现象. 相似文献
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VOD精炼不锈钢时工艺因素对各种元素的影响 总被引:2,自引:1,他引:1
分析了18tVOD炉在精炼不锈钢过程中工艺因素对易氧化元素、磷、硫及气体元素、不易氧化元素、五害元素的影响。 相似文献
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通过理论计算,设计的初炼炉出钢成分(%)为:w(C)=0.50~0.60,w(Mn)=0.40~0.50,w(Si):0.20~0.30,w(Ni)=15.20~15.50,W(Cr)=17.00~17.30,出钢温度为1660~1680℃,能为超低碳高硅不锈钢KY704在VOD精炼过程中提供足够的热能。严格选择辅助材料和铁合金以及加入时间和方式,达到了降碳保铬的目的,成品碳和硫的质量分数均为0.008%,熔炼成分和各项检测指标满足使用要求,综合成材率达到76.32%。 相似文献