球壳板冷压成型过程弹塑性分析

通过对球壳板的冷压成型过程进行弹塑性分析,探讨了钢材性能、钢板厚度及压型模具等相关因素对冷压成型的影响,其分析结果有利于提高球壳板的压制精度和压制效率,对实际生产有一定的指导意义.     

大直径球壳板坡口半自动气割胎具的设计计算

球壳板边缘坡口加工是球罐制造的重要工序，在球壳板压制成型后进行，半自动气割是经济可行的球壳板玻口加工方法，其优点在大直径球罐的制造中更为突出。气割胎具的设计是玻口气割成型技术的关键。采用弧形导轨控制磁性辊轮小车在圆周和侧向两个自由度实现坡口成型。为了保持割嘴与切割表面的距离不变，配备专用的割炬夹持和浮动装置，同时根据坡口形式需要确定炬的数量。半自动气割胎具的结构简图见图1。工作时服具在球壳板上定位，气割小车置于服具导轨上。以橘瓣式球壳组对为例，根据其焊缝布置可知，进行球壳板玻口加工需要球壳板纵缝…     

高强钢球壳板成形过程应力测试与分析

应力测试分析工作是大型容器壳板加工技术研究与工艺方法开发的重要基础。大瓣片高强钢球罐壳板冲压成形加工过程需对板材进行逐点变形加工,从开始到加工结束,板材始终处于不同位置的运动状态中,且为纵横复合运动,每一瞬时的运动量及方位均无法精确控制。同时,板材处于上下冲压     

球壳结构类型的比较及下料板幅的计算

球壳用材占整个球罐耗材量的90%左右,掌握球壳板下料板幅的计算,比较不同分瓣类型的球罐制造特点,对球罐的设计和制造具有重要意义。为此专门介绍球壳板下料板幅展开计算方法,并比较了不同结构类型球罐的特点。     

球形储罐支柱与赤道板焊接工艺探讨

球形储罐支柱与赤道板的组焊往往引起赤道板的变形,使球壳板曲率超标,焊接质量下降。通过预留反变形及焊接工艺条件的控制,可有效控制焊接变形,从而保证了球壳板曲率及焊接质量。     

首台15MnNiNbDR钢制2000m^3乙烯球罐

介绍了首台设计温度为-45～-50℃的15MnNiNbDR钢制2000m^3乙烯球罐的选材、结构设计、球壳分带角、原材料性能指标、制造及安装中几何尺寸及焊接线能量的控制、无损检测要求、球罐整体热处理工艺确定以及乙烯球罐常用钢板化学成分及力学性能指标的对比。     

球罐一次下料展开分析

通过实验并采集球形容器球瓣片成型数据,总结出了一种较为新颖的球壳板一次下料展开计算方法。该方法计算简单,制作方便,且样板精度高,实用性强。     

15CrMoR+00Cr17Ni14Mo2/N08825复合板洗涤塔制造工艺择议

以某洗涤塔制造为例,针对技术条件要求爆炸复合的15CrMoR+00Cr17Ni14Mo2不锈钢复合钢板和15CrMoR+ N08825 (0Cr21Ni42Mo3Cu2Ti)镍合金复合钢板冷成形后采取正火加回火工艺只能恢复基材的供货状态,而由此导致在σ相析出温度(600～950℃)和敏化温度(300～840℃)长时间停...     

工程机械用低成本高强钢Q690D的研制与开发

为了开发低成本Q690D高强钢,在C-Mn-Nb-V成分基础上,设计含Mo及不含Mo的2种成分试验钢,并对比研究不同成分不同工艺条件下钢板力学性能及微观组织的变化。试验结果显示,在轧制工艺相同条件下,随终冷温度降低,含Mo钢强度上升,断后伸长率基本不变,当终冷温度在350~400℃时,-20℃冲击功可达到200 J以上。在轧制工艺及终冷温度相同条件下,冷却速度对不含Mo钢强度影响不大,断后延伸率及冲击功变化规律同含Mo钢;降低钢板始冷温度,强度有一定程度降低,冲击韧性及断后伸长率变化不明显。回火前后,含Mo的1#钢,终冷温度在450℃以上(工艺1)时的力学性能,与不含Mo的2#钢终冷温度在350~400℃(工艺5及工艺6)时的力学性能结果相近。研究表明,在不添加合金Mo的前提下,适当降低终冷温度及淬火+回火工艺,钢板性能完全可以满足Q690D要求。     

4000m^3薄壁球罐制造中几个问题的探讨

本文归纳了目前我国自行设计制造的容积最大的足球桔瓣混合式球罐制造中出现的问题，包括大片球壳板几何尺寸的检验、成形尺寸控制、赤道带板与支柱焊接的变形控制等，分析其产生原因并提出解决问题的措施。     

球罐球壳极板质量的理论计算

球罐球壳板极板结构特殊,在设计过程中采用简单的数学计算公式难于计算出每块极板的精确质量。以球壳板几何尺寸计算结果为基础,利用球面三角理论进行了桔瓣式及混合式球壳极板理论质量的计算。该方法简单快捷,准确度高。     

分瓣冲压成型大径球封头工艺及模具设计

在石油化工压力容器制造过程中,大直径的球形封头因受到企业加工设备能力限制而不能自行加工成型,只有靠外委解决,耗资大。现介绍一种分部热冲压成型后组焊大型球形封头的工艺技术方法,即将大直径的球形封头分为周边多瓣片和顶圆板两部分,分别对其分瓣片和顶圆板进行冲压成型后,再组焊成型大直径球形封头工艺及模具设计技术。     

厚板大直径球形封头的制造

本文介绍了球封头中球壳板的制造工艺,经试验,对球壳板的压制特别是对切割坡口前精确二次划线和成型试组,并在压制过程中不断改进工艺,获得良好效果。     

一种较经济的球罐排版方法

近年来 ,在石油、化工、冶金、城市煤气和其它工业领域 ,越来越广泛地采用钢制球形储罐储存易燃液体、液化气以及其它产品。由于球形储罐的钢材消耗量较大 ,因此 ,如何选用最经济的下料方式 ,降低金属的消耗量成为人们普遍关注的问题。1　排版方法球罐壳体是在安装现场组装焊接而成的 ,壳体上球壳板的形状和数量依下料方式和所采用的球壳板尺寸而定。目前国内设计和制造的球罐下料排版方式分为桔瓣式和混合式两种 ,混合式排版钢板利用率可达 85 % ,优于桔瓣式排版 (仅为 70 % ) ,且球壳板和安装部件的数量均减少 ,使焊接接头长度缩短 ,故采…     

-50℃用15MnNiNbDR钢板及其焊接接头低温韧性

研究了-50℃的15MnNiNbDR钢板及其焊接接头在不同热处理状态时的低温韧性.结果表明,-50℃的15MnNiNbDR钢板具有良好的低温韧性,作为-50℃级正火型低温压力容器用钢是可行的,PP·J557RH焊条能与15MnNiNbDR钢板匹配使用.     

输电线路钢管塔用Q460E直缝高频焊钢管生产工艺研究

对输电线路铜管塔使用Q460E直缝高频焊焊接钢管的生产工艺中所存在的成型挤压量、焊接参数和焊后热处理工艺进行了试验研究。结果表明,焊后热处理和挤压量对钢管的焊缝组织和性能影响较大。通过对钢板挤压量及开口角度进行控制,同时把握好焊后模拟正火温度、空冷时间、水冷时间等工艺数据,将对获得良好的焊缝组织,提高焊缝冲击功有重要的帮助。通过对焊接参数及焊后模拟正火温度等参数的研究,得到了完整的生产工艺参数。     

按ASME标准设计和建造3000m~3饱和C_4球罐

介绍了按照ASME标准设计和建造国外3 000m3饱和C4球罐设计方法、球壳用钢板的选取过程,列出了钢板、锻件和焊条主要订货技术要求。对SA 516Gr.70N制造3 000m3饱和C4球罐的结构设计和有限元应力分析进行了详细介绍和评价,设计结构科学合理。对钢板及锻件的实物性能数据、球壳板制造几何尺寸进行了统计分析。依据ASME标准并结合GB 12337标准,提出了球罐制造和安装阶段的焊接、无损检测等技术控制措施。     

球罐瓣片冷压成型

介绍了球形储罐球体瓣片的冷压成型制造工艺,并对制造过程中的产品质量控制作了初步探讨,简要分析了影响球体瓣片成型质量的主要因素,制定出一套行之有效的压制方法,并对瓣片压制过程中产生的部分缺陷提出了改进措施。     

壳程偏锥对换热器固定管板设计影响的研究

在固定管板换热器的设计中,壳程带偏锥换热器管板的设计,一般采用与壳程不带偏锥的结构相同的方法,随着装置的不断大型化,换热器的尺寸也逐渐增大,壳程偏锥结构以及锥角给换热器管板的设计所带来的影响值得研究。作者对11种不同结构尺寸的壳程带偏锥的固定管板换热器进行了研究计算和总结对比,给类似结构的换热器的设计提供有效参考。     

15CrMoR(H)+0Cr18Ni10Ti复合钢板的焊接及封头制作

主要阐述15CrMoR(H)+0Cr18Ni10Ti复合钢板的焊接、封头的热压成形及其力学性能恢复。通过分析15CrMoR(H)和0Cr18Ni10Ti的焊接性.探讨异种钢焊接时存在的问题。选择适宜的焊接材料、合适的焊接接头坡口型式及合理的焊接工艺;通过采用正火加回火的热处理工艺恢复了热压封头的综合力学性能.更好地保证丁设备的制造质量。