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1前言 大型变压器铁心都采用拉板结构.由于拉板要承受起吊时器身的重量以及绕组由于二次侧短路而产生的轴向力,所以拉板的机械强度必须有可靠保证. 相似文献
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以三维准静态电磁场方程为基础,结合换流变压器拉板表面磁场强度分布的特点,推导得到拉板损耗的近似数学表达式.通过对该公式进行分析,得到了不同电流频率下,拉板开全槽和不开槽时各自损耗的变化规律及彼此之间损耗频率指数的差别.为了验证理论分析的正确性并进一步确定实际拉板损耗计算的频率指数数值,针对一台800kV单相四柱式特高压换流变压器的拉板损耗进行了八分之一有限元仿真计算.结果 表明,不论拉板开槽与否,其损耗的频率指数都随着电流频率数值的增大而减小.但拉板开槽在大幅减小基波损耗的同时也增加了高次谐波损耗,因此其损耗频率指数将远大于不开槽时的数值,实际换流变压器负载损耗计算中损耗频率指数可取1.5.拉板不开槽时取值为0.6,该值与理论推导给出的数值0.5基本吻合. 相似文献
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在模拟变压器铁心低磁钢拉板涡流损耗模型试验与计算验证的基础上,利用作者的计算大型变压器铁心低磁钢拉板涡流损耗的二维有限元模型,对典型变压器绕组漏磁场和影响铁心低磁钢拉板涡流损耗的拉板开槽数目,开槽长度,开槽宽度和拉板开槽方式等因素进行了定量的分析,得到了若干在实际产品设计中具指导意义的结论。 相似文献
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根据抑制特高压换流变压器直流偏磁原因温升的需求,提出研究换流变压器铁芯钢质支撑件直流偏磁损耗的计算方法,为设计与制造抑制温升提供依据。根据换流变压器的短路阻抗大以及拉板、夹件结构的设计特点,采用Ansoft Maxwell仿真软件,建立了包括铁芯和油箱、拉板等支撑件的三维有限元模型,考虑短路阻抗和拉板、夹件等因素的影响,完成了励磁电流、涡流场分布及涡流损耗效应的计算。结果表明,与普通变压器相比,换流变压器直流偏磁油箱及铜屏蔽的涡流损耗增加得较快,以及铁芯拉板的开槽方式,也会造成拉板涡流损耗增大。 相似文献
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拉板槽加工工艺的改进 总被引:1,自引:1,他引:0
在大型电力变压器中拉板与夹件、上梁、侧梁、垫脚、拉带等共同构成框架,形成筐形,并兜住整个铁心。变压器器身起吊时,由于拉板承受着铁心与绕组等整个器身的重量,因此它的机械强度必须得到严格保证。同时为减少铁心漏磁通,并防止铁心拉板 相似文献
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电力变压器三维漏磁场及铁芯拉板涡流损耗的计算 总被引:15,自引:0,他引:15
应用双标量磁位的表面阻抗法计算了一台电力变压器的三维漏磁场,将计算的漏磁通密度和铁芯拉板的最高温升与测量值进行了比较,结果能满足工程设计要求。分析了铁芯拉板的宽度、开槽数及变压器负载电流对拉板涡流损耗的最高温升高的影响。 相似文献
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针对考虑大型变压器螺旋绕组的不同螺旋升角问题,对变压器漏磁场进行计算,选用的四个模型的螺旋角θ分别是4.61°、2.491°、1.323°和θ为0°的同轴圆环,分析了不同螺旋角绕组轴向电流分量对变压器拉板和夹件的影响,随着螺旋角的增加,拉板和夹件表面的磁通密度幅值增加,涡流损耗也增加。 相似文献
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<正>1引言大容量、高电压等级变压器产品拉板多采用低磁钢切割隔磁槽结构,低磁钢材料热敏性极高,受热后变形不规则,难以掌握其受热后变形的规律,按原有工艺方法采用热量集中的等离子切割设备直接从头至尾切割加工拉板隔磁槽经常出现拉板切割后发生严重变形现象,且变形为隔磁槽件钢板条上、下、左、右均有大幅度的热敏变形,但受其热敏变形不规 相似文献
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变压器撑条拉挤绝缘制品已在上海ABB公司、上海变压器厂等取得应用。本文就该制品拉挤工艺的各类树脂固化性能的比较、CaCO3填料用量的增加对拉挤工艺的影响、内脱模剂脱模效果的评价、拉挤制品与3240板制品性能对比等问题进行探讨。 相似文献
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变压器撑条拉挤绝缘制品已在上海ABB公司、上海变压器厂等取得应用。本文就该制品拉挤工艺的各类树脂固化性能的比较、CaCO3填料用量的增中对拉挤工艺的影响、内脱模效果的评价、拉挤制品与3240板制品性能对比等问题进行探讨。 相似文献
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龙羊峡水电站3号变压器(以下简称3号主变)绝缘油色谱分析判断为高温裸金属过热故障后停运,现场吊罩检查确认故障为铁心拉板过热导致拉板对铁心绝缘丧失,造成铁心多点接地。该变压器为国内330 kV电压等级初期产品,原设计和制造工艺存在不足,造成铁心局部过热甚至碳化。对3号主变进行返厂技术改造,改造后再次投入生产并在大负荷下连续运行,升负荷试验中绝缘油色谱分析发现3号主变内部仍存在裸金属过热现象,文章针对此问题进行研究分析。 相似文献
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变压器铁心垫脚高度尺寸控制李静(沈阳变压器有限责任公司,沈阳110025)一、前言通常,夹紧特、大型变压器的铁心是通过由上、下夹件、上梁、侧梁、拉板及垫脚形成的刚性框架来保证的。而由铁心、绕组等组成的器身通过垫脚“坐”于油箱箱底,所以垫脚除具有夹紧作... 相似文献