亚温淬火解决了套筒扳手淬裂

<正> 1 前言 我厂用45钢生产的L Ⅱ型穿孔双头六角弯柄套筒扳手(简称L Ⅱ型套筒扳手),在进行最终热处理淬火时,开裂倾向极为严重,有的甚至在弯柄处断裂,如图l所示。从试验的128件产品中发现,其中淬裂的30件,在弯柄处断裂的两件,废品率高达25％,严重的影响了生产。为此,我们对45钢L Ⅱ型套筒扳手的热     

淬裂及其影响因素

<正> 热处理工件一经淬裂就变成了废品,往往造成很大浪费。因此研究淬裂发生的原因,寻求防止淬裂的措施无疑是很重要的。本文仅就大和久重雄的《热处理108点》中有关淬裂的问题综合整理,叙述如下: 一、化学成分和原始组织对淬裂的影响 1.含碳量的影响 淬裂与钢中的含碳量有密切的关系。一般来说,钢中的含碳量越高越容易淬裂。图1是含碳量-Ms点-淬裂的关系的实验结果。从图中可以看出:淬火开裂发生在0.4％C     

形变热处理钢件的淬透性问题

<正> 淬透性是评定结构钢、工具钢工艺性能的重要指标之一,但在综合分析形变热处理件的淬透性问题时,发现存在着相互矛盾的报导。文献[1、2]指出,锻造余热淬火可使珠光体转变推迟,淬透性大为增加,如45钢通常淬火的淬透层深度为6～9毫米,而锻     

硅酸铝保温焊接工艺的应用

<正> 对于淬硬倾向大的低合金高强度钢,焊接性能随着碳当量和强度级别的增加而变差,焊接区域淬硬性大,易出现严重的焊接冷裂纹。这类钢一般需焊前预热,焊后立即进行高温回火处理,使焊接热影响区硬化层软化以防止产生冷裂缝。但是,这种热处理工艺对于较大型的焊接结构实际上是很难实施的。     

机床零件的亚温淬火处理

<正> 制造机床零件的材料当中,45、45Cr钢比例较大。有些零件由于本身结构和生产条件的限制,常规热处理工艺不易保证质量,常常需要返修,甚至报废。本文对45、45Cr钢机床零件进行了亚温淬火试验。 试样有两种,一种为带键槽的圆柱试样,见图1,用于测定直径和缺口尺寸的变化;第二种试样为薄壁圆筒试样,见图2,用于测定变形程度。     

液压支架外向导向套端面裂纹分析

某厂生产的液压支架外导向套、经调质热处理后在进行切削精加工时发现零件端面有环形裂纹，裂纹纤细，报废率在４３％以上。该零件的材料为４０Ｃｒ钢，生产工艺为锻造退火调质热处理机械加工。调质工艺为８６０℃油淬＋６００℃回火空冷，淬火加热在箱式炉中进行。...     

65Mn油淬钢丝制簧分析

<正> 山西柴油机厂蒋学富高级工程师在由机械电子部兵器科学研究院及中国兵工学会金属材料学会联合举办的1988年(在无锡召开)的学术年会上介绍了他对用65Mn钢油淬钢丝制造气门弹簧的制造工艺、钢丝质量及性能的分析情况的试验结果。 65Mn冷拔钢丝除制造各类汽油发动机和柴油发动机的气门弹簧外,还广泛地运用于各类机电产品中。此类钢丝在钢厂生产中有两种热处理制度:一种是油中淬火,即钢     

高速钢刀具贝氏体等温热处理试验

前言 我厂过去刀具热处理采用普通油淬或分级淬火工艺,结果硬度较高,变形较大,寿命较低,消耗量大。为了提高刀具质量和寿命、我们对W18Cr4V钢铣丝刀、十字冲头,W6Mo5Cr4V2钢钻头等进行了贝氏体等温热处理工艺试验,初步取得了一定的效果。现以W18Cr4V钢铣丝刀的试验为主,作一简单小结。     

热处理工艺及磨损条件对Cr12钢磨损性能的影响

利用MMS-2B型磨损试验机在不同的摩擦条件下,对不同热处理后的Cr12钢进行摩擦磨损试验,研究磨损条件及热处理工艺对磨损性能的影响,确定磨损条件下的最佳工艺方法。结果表明:Cr12钢在820℃预热1 050℃油淬+520℃二次和三次回火时耐磨性都很好,三次回火比两次回火更好一些,但提高的幅度较小;随着转速和载荷的增大,磨损性能有所下降。     

1500 MPa级贝氏体/马氏体双相高强度钢的疲劳性能

<正>拉伸强度为1500MPa以上级的C-Si-Mn-Cr低合金钢的抗疲劳性能可以采用以下工艺予以改善:在900℃进行20min的奥氏体化处理,在空气中冷却后再在280℃和370℃回火2h。该钢(命名为CFB/M钢)的组织是含有8%(体积分数)以上残余奥氏体的无碳化物贝氏体和马氏体相。对该钢与全马氏体化钢(称作FM钢,热处理工艺为:在900℃进行20min的奥氏体化处理,油淬,再在280℃和370℃回火2h)的性能进行了比较。采用轴向疲劳试验法对钢的疲劳强度进行了测定,并用压张力试样研究了钢的疲劳裂     

马氏体形状对回火钢设计强度的影响

<正> 近年来,人们认为形变热处理的效果主要取决于钢中马氏体组织的生成特点,特别是与按孪生机制生成的马氏体体积分数的减少有关,对于大多数机器零件来说,采用形变热处理是不可能的;或者说,在大量生产的条件下采用形变热处理,技术上还有相当多的困难。     

热处理工艺对20CrMnMo钢组织与性能的影响

介绍20CrMnMo钢的热处理工艺优化试验过程。在试验中采用新的热处理工艺,研究不同热处理工艺下20CrMnMo钢的力学性能。通过试验找到了适合此钢的亚温淬火回火热处理工艺,使它的各项力学性能指标达到产品所要求的技术指标和使用要求,并且应用在实际生产中,取得了良好的效果。     

弹体的中频淬火与回火

一、前言 我厂弹体的热处理,以前一直采用箱式炉,设备陈旧,工艺落后,劳动强度大,满足不了大量生产的要求。七四年末,可控硅控温的弹体中频加热-油淬试验获得成功,接着就进行了中频水淬及中频回火试验,七五年十月建成了弹体中频淬火-回火联动生     

扭力轴淬火裂纹原因的分析

序言扭力轴是重型车辆缓冲器上的主要零件。在运行中承受较大的剪切应力,因此,扭力轴采用高强度钢(45CrNiMoVA)制造,零件加工过程中要进行淬火和中温回火处理,使其具备高的综合机械性能。在热处理过程中,45CrNiMoVA 钢具有含碳量较高、合金元素较多、扭力轴体积     

金属断口宏观特征形态与力学参量之间的定量关系

<正> 金属疲劳断口分析已发表过大量的资料有的还对疲劳断口形态进行了数学分析。但是关于疲劳断口的特征参量与疲劳力学参量之间的定量关系方面还研究得很少。 本文所试验的材料为30CrMnSiA钢。经锻造及热处理(900~5℃,油淬,510~5℃,     

40CrNi2Si2MoVA钢显微组织对冲击疲劳裂纹扩展速率的影响

本文研究了40CrNi2Si2MoVA超高强度钢在油淬和270℃等温淬火两种热处理状态下,显微组织对冲击疲劳裂纹扩展速率(稳态扩展区)的影响。结果表明,在应力强度因子△K较小时,等温淬火组织中da/dN较低,而在△K较大时,油淬组织中da/dN较低;这与在裂纹扩展不同阶段残余奥氏体(A_R)对da/dN的作用不同有关。     

吸热式乙醇裂化保护气氛在50AZ钢淬火中的应用

<正> 一、前言 我厂生产的某些50AZ钢零件,成品热处理要求表面光亮,淬火硬度≥HRC56,回火后硬度为HRC49～53,热处理过程中不允许有脱碳、氧化现象。过去采用油炉淬火,劳动强度大,环境污染严重,而且产品质量难以保证。采用乙醇裂化作保护气氛,不但改善了劳动条件,消除了环境污染,提高了生产效率,而且产品质量稳定可靠。     

华北地区召开45~#与40Cr钢热处理经验交流会

<正> 根据华北地区热处理协作组的安排,一九七九年十月六日到十日在呼和浩特市召开华北地区45~#与40Cr钢热处理经验交流会。到会代表共121人。除华北地区之外还邀请了区外代表参加。 会议期间,呼和浩特机床附件厂王世杰,北京内燃机总厂高令怡、内蒙古工学院许     

50CrMo和70CrNiMoV钢的组织与强韧性

研究了50CrMo钢和70CrNiMoV钢不同热处理状态的显微组织,探讨了合金化元素配伍对两种钢显微组织的影响,分析了两种钢的显微组织与其强韧性的关系。研究结果表明:50CrMo钢有较明显的自回火现象——淬态组织中有ε碳化物析出,回火时析出物易于聚集长大,造成强度、硬度迅速下降,但有较高的韧性;70CrNiMoV钢的淳火组织中亦有少量弥散析出物,但析出物不易聚集长大,回火稳定性好。另外,Ni加入含Cr钢中有促进M_(23)C_6型碳化物形成而减少MC型碳化物的效应。     

50B钢活塞杆局部未淬硬现象的分析

50B钢系国产的中碳硼钢,含0.001～0.005％硼,以提高其淬透性。按YB481-69规定,50B钢端淬试样的半马氏体区(HRC43)距顶端的距离应不小于6毫米。根据《钢铁材料及热处理工艺》一书介绍,矿物油淬火临界直径为11.5～18.5毫米。因此,直径