倒棱机的自动控制系统

某钢管公司在发货线上装备有φ50～180倒棱机组,用于对直径在φ50～180的中厚壁钢管进行管端的内、外倒棱加工。倒棱机组主要由1#机头、2#机头、步进梁和台架组成。经矫直、锯切后的成品钢管通过倒棱机组时,由步进梁一步步横向拨动,在横向移动的间歇时间由1#机头、2#机头分别完     

高压导汽管裂纹原因分析与焊补处理

1概述我厂1号机组采用上海汽轮机厂生产的N125－13．24／535／535型汽轮机。其高压导汽管由联接管道12Cr1MoV钢管与进汽短管15Cr1Mo1V锻件组成，规格为φ219×29mm，1993年5月由浙江省火电安装公司负责焊接。查阅安装原始资料，2号高导管的联接管道与进汽短管的安装焊口焊前经250℃预热，焊后720℃～750℃／1．5h回火。后经超声波探伤检查，符合GB11345－89标准Ⅰ级，无缺陷记录。焊口热处理后布氏硬度（HB）平均值见附表。2缺陷情况及抢修处理1号机组于1993年9月份正式投产发电，1995年10月13日1号机在运行中发现汽机机头倒有蒸汽泄漏…     

云电试研所完成螺丝湾电站机组增甩负荷振动试验

最近 ,云南省电力试验研究所受昆明勘测设计研究院及漫湾管理局的委托 ,对螺丝湾电站 1～ 3号水轮机机组单机及多台机组同时甩负荷过程中的机组振动和主轴摆度进行了全面测试 ,取得比较满意的效果 ,受到有关方面好评。螺丝湾电站装机容量为 60ＭＷ ,1～ 3号水轮机和发电机组均是昆明电机厂生产的 ,根据试验大纲在 3台机同时甩负荷时选两台机组同时测量 ,根据现场情况为了布线及测试方便选择 #1、#2机组。分别测量了 #1机单机甩满负荷 (2 0ＭＷ) ,#2机单机甩满负荷 (2 0ＭＷ) ,#3机单机甩满负荷 (2 0ＭＷ ) ,#1、 #2机同时甩满负荷 (2 0ＭＷ …     

关于2号机低压内缸挡汽板改造的建议

某公司2×600MW超临界机组（以下简称1号机、2号机）,分别于2007年9月、11月正式投产。汽轮发电机组由上海汽轮机厂生产。1号机组于2008年10～12月大修,2号机组于2009年3～5月大修。大修检查发现1号、2号机A、B低压缸上部挡汽板（也有资料称导流板）均有脱落、     

青山热电厂主蒸汽管道恒作用力弹簧吊架多次损坏的原因分析及其处理方法

1.前言我厂向武钢鼓风机站供31ata蒸汽的12MW背压机组,(编号为#8机组),其进汽管道的直径为φ273×28,材料为10Crma910西德进口的合金钢管,主蒸汽参数为90kg/cm~2;500℃;额定进汽量为220t/h。自从76年安装投运以来,从80年代初就多次发生#12吊架严重的损坏事故,其它     

高加解列引起锅炉满水的事故分析

某电厂#3炉为东方锅炉厂生产的ＤＧ1025/18 2-Ⅱ(3)自然循环燃煤汽包炉,给水系统由2台50%Ｂ-ＭＣＲ汽泵和1台50%Ｂ-ＭＣＲ电泵组成,电泵作备用。正常运行时,给水经2台汽泵加压后通过3台高压加热器向锅炉供水。1　事故发生前机组状态机组负荷220ＭＷ,测功装置投入,1～3层共12台给粉机运行,2台汽泵运行,电泵备用,3台高压加热器运行,给水三冲量自动调节投入,锅炉汽包水位平稳。2　事故经过21:30:00,值长令#3机组负荷降至180ＭＷ。21:37:00,#2高加水位高Ⅰ、Ⅱ值报警信号相继发出,危急疏水门自动打不开,值班员立即就地开启,并开大#2高加疏水…     

喀什电厂#1汽轮机正胀差超标问题的处理

1提出问题 喀什电厂#1机为东方汽轮机厂生产的N50—8.83／535—4型高温高压汽轮机，容量50MW。机组由新疆电力安装公司安装，新疆电力建设调试所调试。于2001年11月投入试运行。     

西门子西屋公司DEH系统GV阀摆动处理

许昌龙岗发电有限责任公司#1、#2机组投运初期GV阀摆动，通过控制逻辑修改，完善了机组负荷的稳定性，在机炉协调投入方面积累了许多宝贵的经验。     

石家庄热电厂水的合理回收与综合治理

众所周知火力发电厂是耗水大户,由于水的紧缺,有的电厂曾多次发生发电机组被迫降负荷停运的情况。因此火力发电厂节水任务相当艰巨。石家庄热电厂位于体育北大街东西两侧,石德线以南,东厂#12～#15机组是于1994年投产的25ＭＷ高温高压供热机组,锅炉补给水为二级除盐水。西厂是老厂,共11台机组,其中#1～#10机组是12～25ＭＷ中温中压抽汽或凝汽式发电供热机组,锅炉补给水是软化水;#5机改为前置机,由东厂高温高压蒸汽带动。由于种种原因,1993～1995年石家庄热电厂水的浪费比较严重。针对存在的问题石家庄热电厂在东西两厂深井水、凝结水、除盐水…     

乌江渡电厂^#6机尾水管压力脉动过大的分析

1 前言 乌江渡电厂^#6机为防洪备用电源，装机容量为30MW，主机部分由四川东风电机厂有限公司制造，补气方式为大轴中心补气，引水钢管为从。4机钢管引一岔管，尾水出口为^#4、^#6机共用一尾水洞。该机于2004年7月24日开始进行启动试运行，在试运行期间发现该机组在某些工况下尾水管压力脉动过大，对机组的安全运行造成了隐患。于是对该机进行了多次试验对其进行了分析，现对这一过程详述如下。     

10CrMo910"薄壁"主蒸汽管道使用寿命的研究

研究了50MW机组10CrMo910“薄壁”主蒸汽管道运行18．7万h后钢管的使用性能。根据钢管各项性能指标和钢管强度计算结果，以及电厂主蒸汽管蠕变现场实测数据的综合分析，得出该主蒸汽管能够继续安全运行2～3万h。如果适当降低主蒸汽运行温度，可保证主蒸汽管继续安全运行至退役期。这一结果对同类型机组10CrMo910“薄壁”主蒸汽管的金属寿命全过程监督管理具有参考价值。     

安钢1780卷取区步进梁接近传感器安装实践

安钢1780热连轧工程前期装设卷取机两台,预留三号卷取机位。一、二号卷取机分别由01#、02#步进梁卸接钢卷,然后由快速运输链运至1#步进梁,之后分别经旋转升降机、2#步进梁、一号台架（抽卷取样从此接卷）、3#梁、二号旋转台、4#梁、三号台架、5#梁入钢卷库,6#步进梁从二号旋转台接卷入库。     

汕头电厂炉外管道爆漏原因分析

华能汕头电厂2×300MW机组1、2号锅炉由东方锅炉厂制造，型号为DG1000／17．6-Ⅱ型，汽轮机由列宁格勒金属厂制造，型号为K-300-170型，2台机组于1996年底投产并投入商业运行。     

2.25C_r-1M。钢厚壁管的焊接

我省安装的一台12.5万千瓦机组的主蒸汽管采用了2.25 Cr—1Mo类的西德进口10CrMo910钢管。由于其蒸汽参数较高(压力140公斤/厘米~2,温度555℃),所以设计采用较大的壁厚,规格为φ270×50(毫米)。本文对φ273×50的2.25Cr—1Mo钢厚壁管焊接主要危险缺陷——焊接冷裂纹和再热裂纹——的产生原因及防止方法进行了分析研究,并提出了焊接方法和工艺措施。     

节能型燃油缝式冲头炉试用成功

国内φ76以上无缝钢管机组有50多套,每套机组都有2～4座钢管冲头炉。该炉较小,在加热炉节能技术改造中,往往被人们忽视。但冲头炉由于余热没有回收,烟气热损失达60％左右;炉型结构欠合理,炉压无法控制,火焰严重外溢;加上燃烧装置不完善,燃烧不完全生,产时车间内外浓烟较多,环境污染较严重;炉体绝热保温较差;造成     

汽水分离效果差的汽包炉炉水处理工况探讨

托电#1机严重积盐之后,在#2机组大修前的半年里将炉水的低磷酸盐处理工况改为AVT(O)工况,使得蒸汽携带至汽机的盐分大大减少,叶片上的积盐减少、剥离,所以#2机大修时的积盐量明显小于#1机;但#2机低压叶片和隔板的腐蚀比#1机严重,通过向炉水中加入适量氢氧化钠,提高蒸汽携带至汽机的盐分中碱性成分所占的比例,从而抑制了氯离子对汽机的腐蚀。     

125MW汽轮发电机现场动平衡分析

越南协福电厂安装了哈电公司生产的QFN-125-2型氢冷发电机组，共3台。1#机组于1998年4月首次起机，带负荷后5#、6#瓦（即发电机汽、励端瓦）振动值超出合同规定的80 μm。分析认为振动超标的主要原因是发电机联轴器与发电机转子几何中心不一致造成的，此后对电机的联轴器瓢偏进行校正、研磨、联结齿轮补焊及加工，按工厂提出的安装要求进行对组。     

汽水分离效果差的汽包炉炉水处理工况探讨

]托电#1机严重积盐之后,在#2机组大修前的半年里将炉水的低磷酸盐处理工况改为AVT(O)工况,使得蒸汽携带至汽机的盐分大大减少,叶片上的积盐减少、剥离,所以#2机大修时的积盐量明显小于#1机;但#2机低压叶片和隔板的腐蚀比#1机严重,通过向炉水中加入适量氢氧化钠,提高蒸汽携带至汽机的盐分中碱性成分所占的比例,从而抑制了氯离子对汽机的腐蚀.     

马头发电厂#6机#7瓦超温原因分析及改进措施

马头发电总厂安装有2台前苏联产210ＭＷ汽轮发电机组(即#5机组和#6机组),均为列宁格勒金属工厂制造的Ｋ-200-130-3型、双流中间再热凝汽式汽轮机机组。在1997年6月#6机#7支持轴瓦曾出现超温现象,轴瓦的前后两点温度分别为76℃和74℃。机组小修时对#7瓦进行检查,没发现检修数据超标;从开机到带满负荷全过程,温度一直稳定在75℃左右;#7瓦的振动情况也没有变化。1　超温现象及原因分析1.1　超温现象概述#　6机自1979年12月投产至今,#7支持轴瓦温度(以下简称“瓦温”)一直偏高,在69～75℃范围内变化,尤其是在夏季环境温度较高的条件下,瓦温居高…     

三峡左岸11#机组推力头镜板返修工艺

介绍了三峡左岸11#机组在推力头镜板装配后在机组运行过程中所产生的问题,通过分体分别加工的方式对推力头镜板装配进行返修,并给出了推力头修复、镜板修复及推力头镜板整体修复的工艺流程,实际应用结果表明,该方案能够使机组回装后继续稳定运行,为相似结构推力头镜板装配提供返修工艺参考。