Ф190 mm和Ф200 mm不锈钢棒材轧制孔型系统的优化

本钢特钢Ф190mm和Ф200mm不锈钢棒材原轧制工艺为800轧机将3．16t锭开坯和成材，其轧制小时产量低，钢材易出现扭转划伤。现采用的优化工艺为800轧机开坯成206mm方和217mm方，并由650连轧机通过方-椭圆-圆孔型系统轧成Ф190mm和Ф200mm棒材，提高了成品材质量，并使产量由优化前的35t/h提高到55t/h。     

800初轧机轧制Φ210mm棒材的开发实践

通过本钢特钢厂800初轧机将350mm×470mm碳素和合金钢坯轧制成Φ210mm棒材的孔型由圆-大椭圆-箱-平箱系统替代原有的圆-扁八角-平箱系统,并优化压下制度,使轧制的合格率达99.75%。     

Φ180 mm圆坯生产Φ50 mm等圆钢孔型设计

使用Φ180mm圆坯为原料生产Φ50mm、Φ60mm圆钢。对各架轧机孔型进行了设计,编制了轧制图表,生产中满足了孔型延伸系数和压下量的合理分配,工艺线稳定,产品满足标准要求。     

120mm方坯轧制Φ6.5mm盘条的孔型设计

介绍了新钢公司第三型钢厂设计的一套以 12 0mm方坯经 2 4道次轧制Φ6 5mm热轧盘条的孔型。该设计通过调整轧件断面、增加轧制道次及提高轧机转速 ,提高了Φ6 5mm热轧盘条的成品速度 ,取得了较好的效果。     

高速线材轧机Φ22 mm盘条开发

针对市场对Φ22mm线材盘条的需求,结合摩根五代高速线材轧机的特点,通过合理的孔型设计,导卫设计以及控制工艺优化,实现了Φ22mm规格高速线材盘条的成功轧制,开拓了市场,取得了良好的经济效果。     

在Φ650 mm开坯轧机上轧制棒材的生产实践

介绍了在φ650mm开坯轧机上生产圆钢的生产工艺设计和生产经验，为φ650mm开坯轧机轧制棒材的工艺设计提供参考。     

φ160 mm 0Cr17Ni4Cu4Nb沉淀硬化不锈钢半连续轧制工艺实践

本钢特钢厂采用3 t电渣锭-800初轧机开190 mm×190 mm方坯4架650连轧工艺,生产Φ160 mm 0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢棒材以替代原先3 t电渣锭锻造生产工艺。实践表明,轧制工艺生产效率、成材率和钢材表面质量均优于锻制工艺;轧制工艺所生产的中Φ160 mm 0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢σ_(0.2)(R_(p0.2))890～955 MPa.σ_b(R_(?)) 960～1020 MPa,δ_5(A)16％～18％,Ψ(Z)61％～65％,δ-Fe≤5％均满足GB8732Ⅱ的要求。     

基于Deform-3D软件对AISI4340钢Φ600mm铸坯开坯工艺参数的模拟数值

利用Deform-3D软件对AISI4340钢Φ600 mm铸坯至300 mm × 300 mm坯的开坯过程工艺参数进行了数值模拟.通过对加热温度、轧制速度、压下率、2道次压下对铸坯心部变形和材料流动影响的研究,分析了开坯成形过程中心部等效应力和材料变形特点,获得了Φ600圆连铸坯开坯成300 mm方坯的成形规律.结果...     

EAF-VOD-2.5 t ESR-锻造流程生产Φ350 mm 17-4PH不锈钢

采用EAF -VOD工艺冶炼17-4PH沉淀硬化不锈钢(%≤0.04C、16.20～16.50Cr、4.50～4.70Ni、3.30～3.40Cu、0.25～0.40Nb),铁模下铸Φ320 mm电极,并电渣重熔(ESR)成2.5 t(Φ510～550 mm)锭,经800 t液压机或5 t蒸汽锻锤生产17-4PH钢Φ350 mm大规格锻材成品.工艺实践表明,控制停锻温度(蒸气锤980 ℃;液压机1050 ℃),将锻成的Φ350 mm 17-4PH钢成品材返回至室式加热炉(1130～1150 ℃)均热,缓冷至(1050±10)℃均热后,炉冷至420 ℃,并及时在650 ℃退火,有效地消除了该钢锻后炸裂现象.     

Φ18 mm圆钢两切分轧制工艺的设计与优化

石横特钢棒材生产线开发Φ18 mm圆钢两切分轧制工艺,根据圆钢切分的工艺特点,对孔型系统和导卫系统进行了重新设计。碳化钨轧辊、双线活套器的使用,解决了成品尺寸不稳定、头尾宽大的问题。穿水装置的改进,成品弯曲度得到了改善。Φ18 mm圆钢两切分的成功开发,各项经济技术指标较单线均有较大改善,产量由111.5 t/h提高到171 t/h,电耗降低了4.5(kW·h)/t,成材率达到了97.14%。     

Ф160mm 0Cr17Ni4Cu4Nb沉淀硬化不锈钢半连续轧制工艺实践

本钢特钢厂采用3t电渣锭-800初轧机开190mm×190mm方坯4架650连轧工艺，生产中160mm 0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢棒材以替代原先3t电渣锭锻造生产工艺。实践表明，轧制工艺生产效率、成材率和钢材表面质量均优于锻制工艺；轧制工艺所生产的中160mm 0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢σ0.2（Rp0.2）890～955MPa，σb（Rm）960～1020MPa，δ5（A）16％-18％，ψ（Z）61％-65％，δ-Fe≤5％均满足GB8732Ⅱ的要求。     

160 mm 0Cr17Ni4Cu4Nb沉淀硬化不锈钢半连续轧制工艺实践

本钢特钢厂采用3 t电渣锭-800初轧机开190 mm×190 mm方坯-4架650连轧工艺,生产φ160 mm0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢棒材以替代原先3 t电渣锭锻造生产工艺.实践表明,轧制工艺生产效率、成材率和钢材表面质量均优于锻制工艺;轧制工艺所生产的φ160 mm 0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢σ0.2(Rp0.2)890～955 MPa,σb(Rm)960～1 020 MPa,δ5(A)16%～18%,ψ(Z)61%～65%,δ-Fe≤5%均满足GB8732Ⅱ的要求.     

K55钢级Φ177.8mm石油套管的工艺研究

文章介绍了特钢分公司Φ120 mm生产线的工艺特点及技术装备,并介绍了该生产线试制K55钢级Φ177.8 mm石油套管变形量分配及工艺参数设计以及轧制情况,并且对生产中所存在的问题提出了注意事项。     

Φ180mm连铸坯试制GCr15轴承用圆钢的质量控制

介绍了包钢采用Φ180 mm连铸圆坯在棒材生产线试制GCr15轴承圆钢的生产工艺,阐述了从炼钢工序到轧制工序的质量控制关键因素.生产实践表明,在包钢现有设备及工艺条件下,轴承钢产品的质量指标均满足相关标准要求.     

高速线材Φ20mm35K轧制难点及解决措施

介绍了开发轧制Φ20mm35K冷镦钢轧制工艺参数在生产具体实施过程中所出现的轧制难点问题，通过生产调整工艺参数的设计，以解决堆钢、成品表面划伤等难题，从而使各项经济技术指标得到显著提高。     

Φ14mm螺纹钢三切分轧制工艺优化

介绍了棒线型材厂三切分轧制Φ14 mm螺纹钢筋时实施的孔型优化、关键导卫备件尺寸优化、轧制通道改造、生产操作的标准化等改造与优化,以及效果。     

Φ16 mm GCr15轴承钢棒材KOCKS轧机热连轧工艺数值模拟和分析

采用DEFORM-3D三维大变形热力耦合弹塑性有限元软件对Ф21.5 mm GCr15轴承钢坯料在四架KOCKS轧机连轧成Φ16 mm棒材工艺过程进行了数值模拟。分析了棒材在KOCKS轧机孔型中轧制时的等效应力、等效应变、温度场以及轧制力等轧制工艺参数。结果表明,棒材在KOCKS机组中的变形主要发生在延伸孔型,精轧孔型的变形量较小,尤其在最后一道次;棒材在KOCKS机组中的宽展是不均匀,在靠近轧辊的区域宽展较小,在辊缝处宽展较大并产生鼓形;棒材在KOCKS机组中等效应变已达到芯部渗透,这对保证组织致密度和成品内部质量是非常有利的,现场各道次轧制力的实测值与模拟值的相对误差＜2%。     

Φ600mm粗轧机工艺改造实践

主要阐述了包钢长材厂带钢作业区新棒线改造投产以来Φ600 mm粗轧机出现的一系列问题,针对粗轧机相应缺陷,对孔型、导板及翻钢板进行了改造,通过对Φ600 mm粗轧机系统的维修,降低了轧卡事故,提高了生产效率,保证棒线顺利达产.     

莱钢Φ48～Φ50规格圆钢生产线孔型系统优化

莱钢特钢事业部中型车间生产Φ48~Φ50规格圆钢时存在换辊频繁、作业率低、拉丝折叠废品多等问题,为此将粗轧机两套孔型系统合并为1套,将Φ300机列中第2、3部轧机孔型系统改进为六角—方孔型系统。优化完成后,轧机产量由65 t/h提高到71.7 t/h,每月减少试车废品量4~6 t,成材率提高了0.18%。     

小型棒材生产线工艺优化与实践

为提高小规格热轧带肋钢筋产量,对小型棒材线生产工艺进行优化改进.在开坯机组上实施大压下大延伸共轭孔型工艺,中轧机组采取固定转速比连轧技术,精轧视品种情况,实施二切分或三切分轧制方法,工艺改进后单槽轧制量由15 000 t提高到23 000 t,实现了轧辊轧槽的共用,产量提高30%以上.