抗生素废水处理的中试研究

采用中试规模的厌氧复合床 (2 2m3 )和周期循环活性污泥系统 (12m3 )处理抗生素废水 .当厌氧复合床的容积负荷为 6 0kgCOD/(m3 ·d)时 ,SS ,COD ,BOD5的去除率分别为 74 9% ,91 1% ,95 5 % ;当周期循环活性污泥系统的污泥浓度为 4 0 0 0mgMLSS/L ,污泥负荷为 0 4kgCOD/(kgMLSS·d)时 ,SS ,COD ,BOD5的去除率分别为 90 3% ,87 6 % ,95 4 % ,出水水质达到了国家生物制药工业废水排放标准 (GB8978- 1996 ) ,为工业规模的应用提供了技术参数和科学的实施方案     

上流式厌氧生物滤池处理高含盐废水的试验研究

对利用上流式厌氧生物滤池反应器(Upflow anaerobic Biofilter,UBF)处理高含盐有机废水的情况进行了试验研究.结果表明,在容积负荷4 kgCOD/(m3- d),进水氯离子浓度在3 000 mg/L,水力停留时间24 h时,COD去除效率达到85%左右.     

水解酸化-膜生物反应器处理青霉素废水研究

采用水解酸化-膜生物反应器工艺对青霉素废水进行实验室规模的处理研究,采用上流式厌氧污泥床水解酸化反应器和一体两段式膜生物反应器,在废水原液稀释4倍情况下,控制水解酸化反应的COD进水容积负荷为6~8 kg/(m3.d)、HRT为8~10 h,COD去除率为20%左右.控制膜生物反应器的COD进水容积负荷为6~9 kg/(m3.d)、MLSS为7~12 g/L,COD去除率达到90%.系统出水水质达到《污水综合排放标准》(GB8978-96)二级标准的要求.     

厌氧折流板反应器处理高浓度有机废水

研究了厌氧折流板反应器(AnaerobicBaffledReactor,简称ABR)处理高浓度有机废水的运行特点。在温度为25～28℃,水力停留时间为22.8～29.5小时,容积负荷4.74～19.1kgCOD/m3.d,ABR反应器COD的去除率达到80%以上。     

抗生素废水生物处理的试验研究

为找出抗生素废水适合的生物处理方法,研究了水解酸化-厌氧-好氧组合工艺处理高浓度抗生素废水的试验.结果表明:采用相同体积(62 L)的升流厌氧污泥床和厌氧复合床(UBF)处理水解酸化后的抗生素废水,当COD容积负荷为6.0 kg/(m3.d)时,厌氧复合床对SS、COD、BOD5的去除率分别为75.6%、91.7%、96.1%;出水采用相同体积(64 L)的生物接触氧化反应器和周期循环活性污泥系统(CASS)进行处理,当COD容积负荷为1.6 kg/(m3.d)时,周期循环活性污泥系统对SS、COD、BOD5的去除率分别为91.6%、88.7%9、5.4%.结果表明UBF和CASS系统是抗生素废水处理中先进高效的生物反应器.     

厌氧升流式污泥床反应器处理维生素C废水

为提高维生素C(Vc)生产废水的处理效率,探索其厌氧生物处理的可行性,采用2.2 L实验室规模的中温厌氧升流式污泥床反应器(UASB)在150 d试验周期内对其在处理Vc生产废水中的可行性及最佳运行参数进行探索.结果表明,以厌氧消化池污泥作为接种污泥,UASB反应器在65 d内启动成功.反应器运行稳定期间,进水COD质量浓度约为10000 mg/L,COD去除率达92%,其平均容积负荷达10.8 kg/(m3.d),相应的水力停留时间为15 h.反应器的产CH4速率为3.2 m3/(m3.d),产生的沼气中CH4含量为72%.所去除COD的89%被转化成CH4.污泥的VSS/TSS比率由接种期的0.41升高到0.82.污泥产甲烷活性由启动初期的0.18升高至0.85 L/(gVSS.d)并保持稳定.     

利用CRI改善人工湿地系统堵塞情况的研究

人工湿地是人为设计建造用于处理污水的工程设施,存在着系统水力负荷偏小、占地面积大、系统供氧不足、氮磷的去除效率偏低、易堵塞等弱点。人工快速渗滤污水处理系统(CRI)是污水土地处理法中的一种类型,系统基本的处理机理是有控制地将污水投放于特定渗滤介质的表面,使其在向下渗透的过程中达到净化污水的过程。实验研究了将CRI作为人工湿地系统的前置处理单元改善人工湿地易堵塞的问题,并对改善原因作了分析,得出利用人工快速滤与人工湿地处理系统组合后,可以有效地改善堵塞状况,同时较一般未设预处理设施的人工湿地可以较长时间运行的结论。     

间歇流人工湿地处理啤酒废水的特性

啤酒废水经酸化预处理后进入人工湿地.床体中充填适量石灰石,起到了调节pH值和提高氧化还原电位(ORP)的作用.在进水12h,排水12h,水力停留时间(HRT)4d的条件下,面积负荷2511kgCOD/ha·d,有效容积负荷0 22kgCOD/m3·d,大大超出了系统的处理能力;而面积负荷1080kgCOD/ha·d,有效容积负荷0 092kgCOD/m3·d,系统出水COD浓度小于100mg/L.进水6h,排水6h,HRT2d,周期处理水量不变,面积负荷2160kgCOD/ha·d,有效容积负荷0 184kgCOD/m3·d,系统出水COD浓度小于100mg/L.结果表明,间歇流方式进出水,可以最大程度地利用床体上层的大气复氧,缓解了水生植物根系放氧不足的矛盾;适当缩短间歇流周期,可以提高系统处理废水的能力.     

不同污泥源条件下ASBR启动对比研究

厌氧序批式反应器(ASBR)实际应用的关键环节在于如何实现快速启动.为了缩短ASBR的启动时间,实验研究了接种不同污泥对快速启动的影响.分别接种市政污水处理厂的二沉池剩余污泥和升流式厌氧污泥床反应器(UASB)中的厌氧污泥.以淀粉为基质,在恒温35℃条件下,逐步增加进水COD浓度和缩短水力停留时间,经过75d的培养,泥粒径分别达到了1.1mm和1.4mm,有机负荷达到5.6kg/(m3·d),COD去除率分别达到85%和90%,出水VFA浓度均小于200mg/L,且系统运行稳定,均实现了ASBR的快速启动.     

多层横流渗滤床对西安浑浊景观水体的除浊效果

水的浊度严重影响了城市水体的景观效果,为高效大量去除浑浊景观水中的浊度物质,通过竖向分层和多点进水,开发了一种新型横流渗滤床,在表面负荷相同时显著增加了相同表面积渗滤床的产水量.处理水量大幅增加后渗滤床依然可以高效除浊,三组滤料粒径(10~30、5~10、2~5mm)渗滤床在表层水力负荷为0.5m3/(m2·d)时,对浑浊景观水中浊度去除效率分别达到85.09%、95.34%、97.41%.考虑渗滤床运行稳定性及浊度去除效果,建议在实际工程应用中采用5~10mm粒径碎石作为渗滤床的主要填料组成.渗滤床竖向分层与多点进水的运行方式有效分担了滤床常见的表层易堵塞的风险,延长了渗滤床的使用周期.     

水力负荷对内环流蜂窝陶瓷生物反应器去除COD和氨氮的影响

利用内环流蜂窝陶瓷生物反应器去除城市污水中的COD和氨氮,考察了水力负荷对该生物反应器去除污染物效果的影响.实验结果表明：当水力负荷由0.5m3/（m2.h）增加到1.5m3/（m2.h）时,对COD的去除率下降31.90%,而对氨氮的去除率下降70.92%;当水力负荷为1m3/（m2.h）时,COD的去除率为37.99%,去除速率为1.85kg/（m3.d）;氨氮的去除率为44.12%,去除速率为0.83kg/（m3.d）.水力负荷由0.5m3/（m2.h）增加到1.5m3/（m2.h）时,蜂窝陶瓷上的指示性生物呈规律性变化.     

利用水厂生产废水促进UASB工艺处理低温城市污水启动

为缩短UASB工艺处理低温城市污水的启动周期,开展在原水中添加水厂生产废水强化UASB系统污泥颗粒化可行性研究,并以常规启动方式做为比较,对启动过程中系统运行特性和形成的颗粒污泥特性进行探讨。试验结果表明,在水温为15℃,初始有机负荷为0.25kgCOD/（m3.d）的条件下,采用逐步提高负荷的传统启动方式和添加生产废水的强化启动方式都能实现UASB工艺的低温启动,相应的启动周期分别为120d和95d左右。在整个启动过程中,添加生产废水启动方式对有机负荷提高适应性较强,达到4kgCOD/（m3.d）时较常规方式缩短30d,而且具有较高的COD去除效率和微生物增长速率（分别为0.029g VSS/d和0.043g VSS/d）。与常规启动方式相比,强化启动方式颗粒粒径较大,在第95d内可形成2mm粒径颗粒污泥。采用添加生产废水的启动方式能够缩短UASB工艺的启动周期并强化污泥颗粒化,提高低温城市污水的处理效率和运行稳定性。     

曝气生物滤池深度处理印染废水的实验研究

采用曝气生物滤池（BAF）对经生化预处理后的印染废水进行中试规模的深度处理实验研究,考察了水力负荷、进水有机负荷和滤层高度对污水化学需氧量（COD）和总磷（TP）的去除效果。结果表明：当BAF进水水力负荷为2.5 m3/（m2·h）,气水比为2∶1,进水COD和TP质量浓度分别为77.7~102 mg/L和0.872~0.957 mg/L范围变化时,COD和TP平均去除率分别达到了47.9%和46.0%,出水水质满足《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB 18918—2002）一级A标准。     

低有机负荷对污泥膨胀及造纸废水处理效果的影响

研究了低有机负荷废水引发的活性污泥丝状菌的膨胀,以及其对废水处理效果的影响,并通过调节废水有机负荷和运行方式来对污泥膨胀进行控制.实验结果表明,当混合液有机负荷为0.03kgCOD·(kgMLSS·d)-1,易引发丝状菌污泥膨胀.当有机负荷为0.18kgCOD·(kgMLSS·d)-1时,运行到第7天,SVI从325mL·g-1降至109mL·g-1,CODCr去除率从42.67%上升至90.03%,丝状菌污泥膨胀得到基本控制;在调节有机负荷的同时,改变运行方式,当运行至第6天时,SVI从325mL·g-1降至99mL·g-1,CODCr去除率从42.67%上升至91.56%,丝状菌污泥膨胀亦得到基本控制.     

下向流曝气生物滤池工艺处理藻浆压滤液特性及微生物种属分析

对从太湖打捞的蓝藻进行离心脱水后获得藻浆压滤液,其中含有大量藻类细胞液,N、P以及微囊藻毒素（MC LR）含量较高,如不经处理直接排放,必将引起二次污染。采用下向流曝气生物滤池（BAF）工艺处理藻浆压滤液,考察了对COD、氨氮、TN、TP、MC LR等污染物的去除效果。结果表明,当水力负荷为0.40m3/（m2·h）时,出水COD、氨氮、TN、TP、MC LR平均去除率分别为73.4%、91.6%、39.6%、13.2%和88.3%。出水COD、氨氮达到《城镇污水处理厂污染物排放标准（GB 18918-2002）》中的一级A标准,MC LR低于《生活饮用水卫生标准（GB 5749-2006）》的限值。对BAF系统中微生物种属进行分析,通过构建系统发育树确定其优势菌种分别为赖氨酸杆菌、气单胞菌、芽孢杆菌、不动杆菌、无色菌、梭状杆菌和假单胞菌,启动期投加的藻毒素降解菌T1在BAF系统中生长良好并形成优势菌种。     

工业磷肥副产氟硅酸合成硅铝MCM-41介孔分子筛的研究

以工业副产氟硅酸为硅源,九水合硝酸铝（Al（NO₃）3·9（H2O））为铝源,十六烷基三甲基溴化铵 （CTAB）为模板剂,在溶胶混合物的组成为:n（SiO2）∶n［Al（NO₃）3·9（H₂O）］∶n（NH₃·H₂O）∶n（CTAB）= 1∶0.01-0.10∶10∶0.25-1.00∶150（摩尔比）的条件下,水热合成含铝硅基介孔分子筛Si/Al-MCM-41. 对水热合成过程中的Si/Al比,模板剂的用量,水热温度和时间等条件以及模板剂的脱除方式对分子筛结构的影响进行了研究. 并通过X射线荧光光谱仪,氮气吸脱附,透射电镜,热重分析等对样品进行表征. 结果表明:在合成条件为: n（CTAB）/n（Si）=2,水热温度70 ℃,时间5 h得到的样品的比表面积和孔体积较大,分别为1 086 m2/g和0.70 cm3/g.     

TC4钛合金低磷化学镀工艺研究

针对TC4钛合金低磷化学镀,在浸锌活化和乳酸-乙酸络合条件下,对镍磷质量浓度比、温度、pH值、乙酸、乳酸等工艺因素对镀速和镀层磷含量的影响进行系列实验研究。用扫描电镜、能谱仪、显微硬度仪、X射线衍射仪对镀层的表面形貌、硬度和物相进行表征。研究结果表明：提高镍磷质量浓度比、温度、pH值,控制络合剂乳酸在20g/L～22g/L,乙酸在19g/L～20g/L范围内,均有利于低磷镀层的形成,平均镀速为25.6μm/h;镀层为晶态的Ni-P过饱和固溶体,平均粒径10μm,磷含量为2.56wt%,硬度为750.2HV.     

反硝化过程中亚硝酸盐积累研究

在一个SBR反应器中研究了反硝化过程中的亚硝酸盐积累现象。在低的pH和低C/N比(3和2.5)条件下有较明显的积累。pH为5.8左右有利于反硝化过程的亚硝酸盐积累。C/N比为3时,获得的亚硝酸盐积累率最大可达45%。虽然C/N比为2.5时的亚硝酸盐积累率降为37%,但其碳源药剂费用少,并且其出水COD浓度低,可减少后续处理费用。在C/N比为2.5时,硝酸盐降解速率、亚硝酸盐积累速率和亚硝酸盐降解速率随着初始硝酸盐浓度的增大而增大,最高分别达60.02、36.27、10.376 mg.N/(L.h)。而硝酸盐初始浓度40 mg.N/L以上时,对亚硝酸盐的积累率影响不大,为47.5%左右。     

聚乙烯吡咯烷酮-镱（Ⅲ）配合物与鲱鱼精DNA的相互作用

采用UV-vis光谱法,在pH=7．00环境中用摩尔比法确定了鲱鱼精DNA与镱（Yb）的结合比nDNA：nYb=1：3,表观摩尔吸光系数ε=7．52×10^3L·mol^-1·cm^-1,聚乙烯吡咯烷酮（PVP）与鲱鱼精DNA-镱（Ⅲ）配合物（DNA（Yb）3）的结合比nPVP：nDNA（Yb）3=4：1,表观摩尔吸光系数ε=2．68×10^5·mol^-1·cm^-1。用双倒数法求得结合常数K^θ12℃=0．965×10^2L·mol^-1和K^θ22℃=0．218×10^2L·mol^-1,△H^θ,22℃=-1．04×10^5J·mol^-1,△rS^θm22℃=-3．27×10^2J·mol^-1·K^-1,△rG^θm22℃=-0．76×10^4J·mol^-1,该过程为焓驱动。确定了PVP—Yb（Ⅲ）与hsDNA之间为沟区作用方式。