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《中国铸造装备与技术》2019,(6)
灰铁铸件附铸试块的性能,不仅与化学成分、孕育处理方式和浇注温度有关,而且与附铸试块在铸件的位置有关。造成同一铸件不同部位性能差异的原因,主要是铸件各个部位壁厚不同,所以冷却条件不同,进而造成试块在各个位置的过冷度不同,导致各个部位珠光体含量的差异。在保证不产生渗碳体的前提下,铸件薄壁处试块的性能要明显高于厚壁处试块的性能。 相似文献
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我公司为国外某公司生产球墨铸铁件,材料牌号:EN-GJS-450-10U,要求抗拉强强度大于420 MPa,屈服强度大于320 MPa,伸长率大于7%,HB=150~201.铸件最小壁厚42 mm,最大壁厚180.5 mm,属大断面球铁件,铸件所有表面必须进行磁粉探伤,力学性能以铸件本体附铸试块检测为依据.此铸件难度在于:①铸件壁厚相差甚大;②屈服强度要求高.因此,要生产出合格铸件,必须从工艺上解决上述问题. 相似文献
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应用钇基重稀土镁复合球化剂,铸造厚大断面高韧性球铁冷却壁,成功地获得了铸件中心部位铸态高性能。超过了用户要求和美国AC公司的标准。铸件中心部位铸态延伸率≥17%,接近了铸件外层或附铸试块的水平。 相似文献
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《中国铸造装备与技术》2016,(4)
实际生产中高温石墨化退火是保证铁素体基球墨铸铁机体强度和冲击韧性的常用工艺方法,为了缩短生产周期,节约成本,通过控制铁液的化学成份(特别是Si和Cu的含量)和重新选择试块位置得到铸态下铸件及其附铸试块均满足其力学性能和金相组织的所有要求,经济效益显著。 相似文献
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燃气轮机作为一种清洁能源发电设备,其关键部件材质主要为球墨铸铁EN-GJS-400-18U-RT/LT及EN-GJS-400-15U,铸件要求100%进行无损检测(MT,UT),并以指定部位100 mm附铸试块作力学性能及金相检测。在生产实践中,通过采用平稳的浇注系统、强化冒口补缩、加快冷却速度、精选炉料、对铁液进行增碳与预处理提高铁液冶金质量等工艺手段,加强生产过程控制,最终实现燃机铸件的国产化并形成批量化生产。 相似文献
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随着铸钢件应用的发展,对铸钢件的要求也不断提高。过去,一般对铸钢件只要消除铸造应力就可以了;即使有性能要求的,也是以单铸的梅花或基尔试样的性能为验收依据。而现在对很多铸钢件,诸如电站铸件、船用铸件及大部分外贸铸钢件等,均需以铸件厚截面部位附铸的本体试块作为验收依据。本公司近年来在上述铸件生产中多次出现厚截面部位的性能不合格现象,从而影响了生产。为此,我们通过试验,找到了影响铸件厚截面性能的因素,并采取相应措施,从而改善和提高了厚截面部位的力学性能。本文介绍了3种铸钢件——一水轮机叶片、船用锚杆、… 相似文献
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通过数值模拟、X光无损检测和拉伸试验对Mg-2.5Nd-0.5Zn-1Zr合金的室温力学性能进行了研究。结果表明:Mg-2.5Nd-0.5Zn-1Zr合金属于缺口敏感性材料,单铸拉棒的表层对其力学性能有明显的影响,未加工的单铸拉棒抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为233.1 MPa、162.8 MPa和3.5%,且离散性大。将其从准12 mm加工到准10 mm后,抗拉强度、屈服强度和伸长率达到257.3 MPa、180.8 MPa和4.6%,力学性能有明显提升,且数据更加稳定。Mg-2.5Nd-0.5Zn-1Zr合金制备的四种试样,均达到了设计指定的力学性能指标。其中加工后的单铸拉棒强度最好,抗拉强度和屈服强度分别超出设计要求11.9%和27.3%,附铸试样的强度和加工后的单铸试样相当。本体剖切试样的伸长率最高,其抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为225.9 MPa、153.3 MPa和6.1%,分别超出了设计要求13%、27.8%和52.5%。四种试样中,24 mm壁厚的单铸试板的强度和铸件本体强度最为接近,单铸拉棒和附铸试样的强度分别为铸件本体强度的113.9%和112.5%。 相似文献
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为寻找能相对反映用覆砂铁型生产的制动鼓铸件性能的单铸试棒,用同一炉次铁液浇注湿型粘土砂型单铸试棒和覆砂铁型铸件本体,进行抗拉强度对比试验,结果表明:将单铸试棒的开箱时间定在15min,并在出炉时增加浮硅孕育,其抗拉强度与本体抗拉强度最大差值仅为13MPa,说明用湿型砂单铸试棒来检测控制制动鼓的性能是可行的。 相似文献
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《中国铸造装备与技术》2019,(3)
介绍了齿轮座铸件加入0.1%、0.15%、0.2%硫氧孕育剂试制生产齿轮座铸件的过程,阐述了各生产环节的工艺控制,并通过对齿轮座对应的附铸试块进行力学性能测试和金相组织分析得出:增加硫氧孕育剂的加入量可以提高球铁铸件的球化率、获得更多的石墨球数和铁素体含量,从而获得延伸率高、综合力学性能优异的球铁铸件。 相似文献
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