110kV/10kV/10kV型变压器应用设想

目前电力设计中存在2类突出问题:主变容量不断增大导致主变10kV侧需选择大电流开关柜,寻找合适的变电站站址越来越难。对此作者提出配电网引入20kV电压等级和应用110kV/10kV/10kV型变压器2种解决方式,分析了2种方式的适用性,重点探讨了采用110kV/10kV/10kV型变压器的优点,指在我国推广此种类型变压器是可行的。     

深圳电网500 kV/220 kV/20 kV/0.4 kV电压序列体系的构建

为解决传统220 kV/110 kV/10 kV降压模式在城市快速发展中遇到的诸多问题,深圳电网引入国际通用的20 kV配电电压等级,与当地实际情况相结合,试点采用220 kV直降20 kV供电模式,探索城市电网可优先选择的发展模式。叙述了深圳在光明新区试点应用500 kV/220 kV/20 kV/0.4 kV电压序列体系建构的思路、方法和应用实践,逐一阐述若干关键问题,为开展该项工作提出可供参考的意见和建议。     

20kV与10kV配电电压的比较

从供电能力、电压质量、功率损耗（包括线路损耗和变压器损耗）以及经济技术等方面较为全面的分析比较了20 kV和10 kV的配电情况。分析比较的结果表明,20 kV配电明显优于10 kV配电。文章对推广20 kV配电提了建议,并指出了对于已建设成熟的10 kV配电网,一般不宜再升压改造为20 kV。     

10kV及35kV开关柜设计

结合国内10kV、35kV开关柜产品实际情况,探讨10kV和35kV开关柜设计中关于安全净距、爬电距离、温升、五防联锁、防护等级、开关柜接地、动稳定、柜内元器件安装位置等问题,并提出解决方案,为开关柜产品或工程设计者提供了产品开发设计经验和思路.     

上海地区35kV变电站升压110kV改造研究

位于城市中心的变电站升压改造．会受周边环境的限制。针对上海卢湾变电站升压110kV改造实施情况,分析了35kV变电站升压110kV在具体实施时面临的问题、各配电装置可行的改造方式,进一步研究了城市中心地区35kV变电站升压改造实施方式。     

110 kV/35 kV变电站调度数据网配置方案

基于传统的路由方式,在原有220kV及以上变电站调度数据网的基础上,增加网络设备,构成了包括110kV和35kV变电站在内的业务数据接入,实现了完整的调度数据网。文章以南京溧水供电公司调度数据网为例,对110kV和35kV电力调度数据网组网的网络拓扑及互联配置方案进行了详细地介绍。     

10kV配电线路升压至20kV的可行性及应用实例

通过对10kV、20kV线路的主要技术参数进行比较,分析了10kV线路升压至20kV的可行性。最后通过介绍南京地区一条10kV线路升压改造至20kV的主要技术方案,验证了10kV线路升压改造的可行性。     

500 kV变电站220 kV侧主接线运行分析

地区枢纽变电站的主接线形式对电网的经济性和供电可靠性有着至关重要的影响。500 kV变电站的500 kV侧主接线通常采用3/2断路器主接线,220 kV侧主接线设计仍然存在一定的争论,对比了多个已经运行多年的500 kV变电站,结合理论分析了各种主接线的优劣,并结合多年运行经验为今后的500 kV变电站220 kV侧的设计提出一些有用建议。     

500 kV变电站220 kV侧主接线运行分析

地区枢纽变电站的主接线形式对电网的经济性和供电可靠性有着至关重要的影响.500 kV变电站的500 kV侧主接线通常采用3/2断路器主接线,220 kV侧主接线设计仍然存在一定的争论,对比了多个已经运行多年的500 kV变电站,结合理论分析了各种主接线的优劣,并结合多年运行经验为今后的500 kV变电站220 kV侧的设计提出一些有用建议.     

10kV、35kV变压器主绝缘结构的试验研究

对现有的10kV、35kV变压器主绝缘结构进行了分析,提出了10kV、35kV变压器的主绝缘新结构,介绍了所开展的有关试验研究工作。     

110kV、220kV架空输电线路复合绝缘子并联间隙防雷保护研究

研制了110kV、220kV复合绝缘子用的并联间隙装置并分析了其防雷机理及功能：定位雷击闪络；转移工频电弧和均匀工频电场。通过对工频电弧运行过程的分析、电场分布计算、雷电冲击试验和工频电弧试验，证明了安装该装置后线路的电击跳闸虽有所增加，但雷击事故会大大降低。若采用加长型绝缘子，可使加装间隙装置后线路的雷击跳闸率不增加。     

俄罗斯《6～1150kV电网雷电和内过电压防护导则》中110～1150kV架空线路防雷保护介绍

介绍了俄罗斯统一电力系统1999年制订的《6—1150kV电网雷电和内过电压防护导则》关于110—1150kV架空线路防雷保护部分中的新内容和新观点：(1)在防雷保护计算中增加了用第1脉冲和后续脉冲雷电流幅值和陡度多数；(2)架空线路绝缘子串中个数选择增加了“为了保证线路绝缘25年不检修的运行周期，实施在绝缘子串中增加绝缘子个数”的条款；(3)架空线路允许雷击跳闸次数的选择依据是线路断路器操作资源准则；(4)分析架空线路运行耐雷指标时指出：①110-220kV架空线路雷击跳闸主要起因是反击闪络；②330kv架空线路雷击跳闸主要起因大致反击闪络和绕击闪络各一半；③500-750kV架空线路雷击跳闸主要起因是绕击闪络：④提高115kV架空线路耐雷性要靠使用负保护角避雷线的直线杆塔和耐张转角杆塔：⑤提高架空线路不间断供电可靠性的后备措施是自动重合闸。     

750kV宝鸡至乾县送变电工程内过电压研究

本文介绍了宝鸡—乾县750kV同杆双回交流输电线路同塔双回线路内过电压的计算结果。选择了高抗中性点小电抗和线路接地刀闸的参数。提出了线路侧避雷器的额定电压选为600kV,以降低线路侧操作和雷电过电压的保护水平,减少避雷器备品和备件的建议。探讨了取消750kV同杆双回交流输电线路断路器合闸电阻的可行性。     

1000kV同塔双回线路双回故障跳闸概率分析

为给1000kV同塔双回线路提供设计前提依据,通过对我国1000kV同塔双回线路的防雷计算分析和对我国500kV同塔双回线路以及日本1000kV特高压同塔双回线路(降压500kV运行)的故障调查分析,确定我国1000kV同塔双回线路发生双回同时故障跳闸的概率接近于零。根据我国1000kV同塔双回线路的特点,提出了我国1000kV同塔双回线路设计中考虑其潜供电流水平和限制措施、过电压水平和限制措施以及绝缘配合时,均可以不考虑双回同时故障的判断。这一研究为我国1000kV线路设计前提条件的确定提供了技术依据。     

500kV同塔双回线路感应电压、电流计算及实测

用EMTP电磁暂态计算程序较详尽的计算研究了500 kV淄-青-潍全线同塔双回不换位输电工程双回线路静电感应和电磁感应的电压和电流,并通过测量工程投运时的系统调试验证了工程前期的计算。通过计算其它线路结构(如紧凑型、并行和部分同塔线路)的电磁感应和静电感应得出500 kV同塔双回输电线路感应的一般特性。分析计算山东省在建的其它几条500 kV输电线路的电磁感应和静电感应得出线路接地刀闸的选型要求。     

500kV同塔双回输电线路反击耐雷性能分析

与单回500 kV输电线路相比,同塔双回500 kV输电线路杆塔高度增加,引雷面积增大,将直接影响到线路的耐雷水平。文章依据先导发展闪络判据,模拟电弧的非线性特性,建立了绝缘闪络模型。利用电磁暂态仿真软件（ATP-EMTP）,搭建了500 kV同塔双回输电线路反击耐雷性能仿真电路,分析了杆塔高度、冲击接地电阻和工频电压等因素对线路反击耐雷性能的影响。结果表明：杆塔高度增加后,线路反击耐雷水平显著降低;杆塔冲击接地电阻的增大,将导致线路跳闸率上升,在电阻较高的情况下尤为明显;同时工频电压对500 kV同塔双回输电线路耐雷性能影响尤为明显,因此,在500 kV同塔双回输电线路的设计中应充分考虑工频电压对线路耐雷性能的影响。     

特高压直流与500kV交流线路同塔并架防雷特性研究

介绍了±800 kV特高压直流线路与双回500 kV交流线路同塔并架的主要防雷性能及特点,并分别与单回±800 kV特高压直流线路,以及双回500 kV双回交流线路同塔并架的防雷性能进行对比分析,指出,同等条件下,交直流同塔并架线路特高压直流线路的反击耐雷水平比单回±800 kV线路更高,与500 kV交流同塔双回线路相比,水平相当。与单回±800 kV直流线路相比由于地线保护角更小,绕击耐雷水平更高,基本不会发生绕击闪路。与500 kV交流同塔双回线路相比,绕击耐雷水平略低。为国内外尚未出现的±800 kV特高压直流线路与双回500 kV交流线路同塔并架的实践提供技术参考。     

1000kV/500kV同塔混压四回输电线路反击耐雷性能

在线路走廊比较紧张的东部地区,特高压电网考虑架设同塔混压多回输电线路,开展特高压同塔混压线路反击耐雷性能研究具有重要的意义。采用统计法计同时考虑工作电压的影响,在电磁暂态程序(PSCAD/EMT-DC)中建立了1000kV/500kV同塔混压四回输电线路反击耐雷性能仿真模型。和常规线路对比,得出了特高压同塔混压线路反击耐雷性能的特点。针对其特点,分析了500kV上层横担外侧导线和一侧导线绝缘水平及500kV相序排列对线路反击耐雷性能的影响。结果表明:随着外侧导线绝缘水平的增强,500kV线路的单、双回反击跳闸率降低;随着横担一侧导线绝缘水平的增强,500kV线路的双回反击跳闸率降低;当外侧导线为异名相导线时,500kV线路的单回反击跳闸率较高,双回反击跳闸率较低。为了改善500kV线路的反击耐雷性能,可以增强外侧导线的绝缘水平,为了改善500kV线路的双回反击耐雷性能,可以增强横担一侧导线的绝缘水平,采用不平衡绝缘,外侧导线应采用异名相导线。     

我国500kV同塔双回线路绝缘方式选择

对我国500kV同塔双回线路,曾有采用平衡绝缘方式和不平衡绝缘方式2种不同意见。调查我国500kV同塔双回平衡高绝缘方式线路雷击跳闸次数表明,雷击单回跳闸率为0.019次/(100km·a),远低于我国500kV单回线的雷击跳闸率0.136次/(100km·a),雷击双回同时跳闸率为零,平衡高绝缘方式的雷电性能是令人满意的。参照国内外的运行经验,并考虑我国光纤分相电流差动保护的开发和运行,分析了2种绝缘方式的利弊。认为我国500kV同塔双回线路绝缘宜采用平衡高绝缘方式,不宜采用不平衡绝缘方式。采用减小或增大10%的绝缘子片数的不平衡绝缘方式既削弱了一侧的工频绝缘水平,又因不平衡度太小而起不到作用。     

基于ATP-EMTP的1000kV交流同塔双回输电线路线损分析

1000 kV架空输电线路地处环境复杂多变,线路电能损耗难以精确计量.为了分析不同状况下1000 kV架空输电线路线损规律,利用了电磁暂态仿真软件ATP-EMTP,建立1000 kV同塔双回架空输电线路线损仿真模型,分析功率方向、相序排列、换位方式对架空线路损耗的影响,发现了1000 kV同塔双回输电线路出现典型异常线...