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双鼠笼电动机以其优良的启动性能被广泛地应用于工矿企业.在实际生产中、经常发生笼条断裂故障,造成设备停机、停产.双鼠笼电动机的笼条断裂一般发生在上笼,即靠近铁芯表面部位的笼条伸出端上,断口没有显著变形,断口断面吻合较严.不易发现.全部断裂的断口有被电弧灼烧的痕迹,而局部断裂的断面则比较光滑.断口通常由笼条下部逐渐向上沿伸,因此只有完全断开时才能在上面看到裂纹.1 异步电动机的转矩特性分析断条成因,首先要从异步电动机的转矩特性入手.异步电动机的转矩特性曲线M_(de)=f(s),如图1所示.由转矩公式M(de)=K_mФI_cos(?)_2知,转矩的大小与转子电流I_2和功率因数cos(?)_2密切相关,这两个物理量是随着转差率S的变化而变化的,如图2所示. 相似文献
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分析了鼠笼异步电动机转子断条故障时的频率特点,阐述了小波包变换异步电动机转子断条故障的频带特征,通过实例验证,得到的结论是正确的,从而为小波包变换在电动机故障诊断系统的应用提供了理论基础。 相似文献
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针对煤体爆破中不同装药布孔方式及延期时间对煤体破碎效果的影响,本文采用ANSYS-IS/DYNA进行了数值模拟,并对计算结果进行分析。结果表明:爆炸应力波在煤体中产生叠加效应,煤体的破碎主要以拉伸为主;随着孔距排距比的增加,煤体的破碎程度呈现先增加后降低的趋势;当孔距与排距比为1.5时,三角形布孔中心所受应力峰值和煤体的破碎程度均达到最大,分别为175 MPa和9.6%;空孔周围裂纹呈环状分布,且当孔距与排距比为1.0或1.5时,裂纹主要集中在三角形内部;孔间延期时间为0.5 ms时较1.0 ms时的裂纹分散度大,且随着排间延期时间的增加裂纹数有所增加。 相似文献
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模拟注浆加固过程中注浆液在破碎岩体中的扩散特性时,构建与现场实际破碎岩体一致的几何模型对
模拟结果的准确性至关重要。 为构建与工程现场破碎岩体一致的几何模型,对于破碎岩体的注浆加固问题,提出了
一个构建破碎岩体二维平面模型的新方法。 首先,通过对破碎岩体的压水实验获得破碎岩体的透水系数;再根据裂
隙岩体的分形特征,运用透水系数计算破碎岩体的分形维数;最后根据分形维数确定最大和最小裂隙构建破碎岩体
的平面二维几何模型,并结合压水实验和数值模拟分析模型的可靠性。 结果表明:通过对分形维数所构建的平面几
何模型的数值模拟,对比分析数值模拟结果与现场压水试验结果,该方法能够获得与现场破碎岩体状况一致的二维
平面几何模型,为模拟分析破碎岩体的注浆加固提供可靠的参考。 相似文献
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为了在山西省南阳煤矿3207工作面顺利实施沿空留巷无煤柱开采,在靠近巷旁支护墙 的采空区侧进行超前深孔爆破预裂顶板,通过数值模拟计算和现场工业试验,进行了深孔爆破切 顶对沿空留巷围岩稳定性影响的研究。 以南阳煤矿3207工作面运输巷沿空留巷为背景,构建了 数值模拟计算模型,计算了留巷的顶、底板位移和墙体、煤帮的位移,分析了留巷围岩的应力分布 与变化。 数值计算表明,切顶后沿空留巷围岩应力和位移的减小幅度较大,围岩稳定性显著提 高。 现场工业试验研究表明,深孔爆破切顶能有效地消除悬臂梁顶板对留巷围岩的旋转挤压破 坏,有助于沿空留巷结构保持稳定和完整。 相似文献
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采用最小二乘法RLS自适应滤波算法对鼠笼式异步电动机定子侧电流信号进行自适应滤波,以滤除电流信号中的噪声干扰,再经过50 Hz的极窄带陷波器消除工频分量对断条特征分量的干扰,并在傅里叶频谱上实现断条的检测。实验证明,采用自适应滤波算法与极窄带陷波器相结合的方法,很好地解决了噪声对定子侧电流信号的干扰,能够实现鼠笼式异步电动机断条分量的识别。 相似文献
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针对铜坑矿矿石结块问题,运用爆破放顶技术,诱导结块矿石的自然崩落分解。以结块矿石为研究对象,利用LSDYNA数值软件对不同跌落角度、跌落高度和弱结构参数条件下的跌落过程进行仿真模拟试验,获得了结块矿石的崩落分解规律,提出了相应的诱导崩落技术参数。研究结果表明:①结块矿石在跌落高度为5 m和崩落角度30°时能够获得很好的崩解效果,崩解率达到100%。②结块矿石与触地接触面的高度应不小于5 m,并且诱导爆破超深面与水平形成的夹角θ需满足5°<θ<30°。研究结果为实施诱导破碎结块矿石的技术工艺和参数提供了理论依据。 相似文献
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针对矿用带式输送机启动过程易出现打滑、淤带和断带等问题,基于永磁涡流传动技术,将双盘式磁力耦合器作为带式输送机的驱动装置,建立双盘式磁力耦合器动态数学模型,运用AMEsim软件搭建带式输送机系统仿真模型,设置启动时间分别为60、80和100 s,采用Harrison控制曲线启动时,研究带式输送机满载启动时机头、机尾部输送带的速度特性和张力特性,张紧装置位移特性以及双盘式磁力耦合器调速气隙特性,仿真结果表明:当启动时间为60 s时,带式输送机输送带速度波动大,动张力明显,尾部输送带最大张力达到29 kN,启动过程不平稳;双盘式磁力耦合器调速时,气隙变化与带式输送机启动速度变化趋势相反,启动过程气隙从22 mm减小到4 mm;当启动时间为80 s和100 s时,带式输送机启动过程相对平稳,速度和张紧装置位移波动小,尾部输送带张力波动幅度分别为5 kN和3 kN;带式输送机启动过程存在最佳启动时间,继续延长时间,对带式输送机启动特性影响越来越小,80 s可作为合理启动时间。 相似文献