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《辽宁化工》2015,(10)
采用机械合金化及热压法制备Ni-20 Cr-2.5Al、Ni-20 Cr-2.5 Al-0.8 Y2O3和Ni-20 Cr-2.5Al-3Y2O3高温合金,研究了不同含量Y2O3对Ni-20 Cr-2.5 Al合金在900℃空气中热腐蚀行为的影响。结果表明:Ni-20 Cr-2.5 Al合金在高温热腐蚀的实验初期有氧化膜剥落现象发生,而Ni-20 Cr-2.5 Al-0.8 Y2O3和Ni-20 Cr-2.5Al-3 Y2O3两种合金变化比较轻微;三种合金在氧化初期氧化增重比较明显,后期增重缓慢,涂有盐膜的Ni-20Cr-2.5Al合金的氧化增重最大,Ni-20Cr-0.8Y2O3合金次之,Ni-20Cr-2.5Al-3Y2O3合金的氧化增重最小。热腐蚀后三种合金表面的腐蚀膜分为两层,氧化膜外层主要由Al2O3组成,内层主要由靠近基体的Cr2O3组成,且Cr2O3腐蚀膜的厚度很薄。Y2O3的添加能够起到净化界面的作用,不仅提高了界面结合强度,也使得Al2O3保护膜具有更微小的晶粒,因而提高合金的抗热腐蚀性能。 相似文献
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平板玻璃的抗弯强度可以采用:(1)在液相淬火过程中,用SnO_2、TiO_2或Al_2O_3等氧化物涂覆在热的平板玻璃表面或(2)在热的平板玻璃表面喷上一层气态的SiCl_4的方法增强之。 液相淬火工艺系将热的玻璃板浸渍于低沸点的液槽,诸如:C_6H_5Cl、C_6H_6、ClCH:CCl_2或Et_2C_6H_4和SnCl_4、SnBr_4、Me_3SnCl_3、(Me_2CHO)_2TiO或(Me_2CHO)_3Al等介质中急冷。 例如,一种百分组成为:SiO_272.23、Na_2O15.27、CaO6.59、MgO4.45、Al_2O_30.99和微量(约0.47左右)的Fe_2O_3、TiO_2和SO_3的玻璃板,在电炉内加热到 相似文献
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用电弧离子镀方法在炮钢表面制备NiCrAlY涂层,涂层在空气中950℃恒温氧化100h,借助X-射线衍射仪、扫描电镜和能谱仪对涂层表面氧化膜进行分析,检测其高温抗氧化能力。结果表明,电弧离子镀NiCrAlY涂层950℃空气中氧化100h后表面形成Al2O3、Fe2O3和NiCr2O4三种氧化物,涂层大大提高了炮钢的高温抗氧化性;涂层中的Ni元素与基体中的Fe元素发生剧烈互扩散而在界面两侧呈均匀梯度分布,Cr元素在界面富集,Al元素在界面与O反应形成较致密的Al2O3氧化层;由于扩散和氧化作用,涂层中的相由原来的β-NiAl、γ'-Ni3Al、γ-Ni与α-Cr变为γ'-Ni3Al、(Ni,Fe)、(Fe,Ni)与α-Cr。 相似文献
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《硅酸盐学报》2020,(8)
利用热力学平衡常数理论计算了CO_2埋存条件下的油井水泥石水化产物相关纯矿物受腐蚀的热力学条件,并比较了其耐腐蚀性能。利用Gibbs自由能最小化原理计算和分析了水泥石受腐蚀过程中水化产物的变化。结果表明:水化产物相关纯矿物或端元组分的耐腐蚀性能不同,优劣次序为4Mg(OH)_2·2Al(OH)_3·3H_2O、0.83CaO·0.67SiO_2·1.83H_2O、0.67CaO·SiO_2·1.5H_2O、6CaO·Al_2O_3·3SO_4·32H_2O、6CaO·Al_2O_3·3SO_4·30H_2O、1.33CaO·SiO_2·2.17H_2O、3CaO·0.5Al_2O_3·0.5Fe_2O_3·0.84SiO_2·4.32H_2O、3CaO·Fe_2O_3·0.84SiO_2·4.32H_2O、1.5CaO·0.67SiO_2·2.5H_2O、Ca(OH)_2;水泥石腐蚀时各水化产物被腐蚀的次序不同,先后次序为Ca(OH)_2、水化硅酸钙固溶体、硅水榴石固溶体、钙矾石固溶体、4Mg(OH)_2·2Al(OH)_3·3H_2O;固溶体被腐蚀时不但质量减少,端元组分的摩尔数和比例也发生变化,但变化不完全受端元组分相对耐腐蚀性能控制。 相似文献
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本文通过 18- 8- 0 .5Ti不锈钢、3Re6 0双相钢 ,及单金属 Fe、Ni、Cr、Mo、Ti等在沸腾 4 2 % Mg Cl2 溶液中的电化学测量和表面俄歇能谱分析 ,证实了在沸腾 4 2 % Mg-Cl2 溶液中 ,不锈钢表面形成了钝化膜而不是 Ni的富集膜 ;合金中的含铬氧化物钝化膜比单质金属铬的氧化物膜更具保护性。 相似文献
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采用热化学反应方法在N80钢基体表面制备了陶瓷涂层。通过X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、体视显微镜和划痕仪对涂层的物相结构、组织形貌和膜基界面结合力进行了研究,利用失重法在20%的质量分数盐酸溶液中测试了涂层的耐蚀性能。结果表明:在600℃固化温度下,以SiO2粉体和SiO2、Al2O3、MgO等两类不同骨料制得的陶瓷涂层中,前者无新相生成,涂层与基体界面结合力24 N;后者有新相MgAl2O4生成,且涂层比较致密,涂层与基体界面结合力约40 N。以水玻璃作粘结剂的复合氧化物陶瓷涂层的表面致密度、平整性均优于以磷酸氢铝作粘结剂的涂层。酸腐蚀测试表明,以水玻璃作粘结剂的复合氧化物陶瓷涂层的平均腐蚀速率约为基体的1/2左右。 相似文献
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一、前言本文系明矾石还原过程动力学研究的组成部分。主要研究以还原明矾石为催化剂,用H_2还原SO_2的反应动力学。脱水明矾石的还原过程存在着自催化反应,即反应生成的Al_2O_3及铁的化合物具有催化作用。当用半水煤气为还原剂时,其主要反应如下: K_2SO_4·Al_2(SO_4)_3·2Al_2O_3 3H_2=K_2SO_4 3Al_2O_3 3H_2O 3SO_2 (1) K_2SO_4·Al_2(SO_4)_3·2Al_2O_3 3CO=K_2SO 4 3Al_2O_3 3CO_2 3SO_2 (2)(?) (3)(?) (4) 相似文献
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以Mn3O4、Li2CO3、Co3O4、Al2O3和NiCO_3为原料,固相法合成Co、Al、Ni掺杂LiMn_2O_4。采用X-射线衍射、扫描电子显微镜、恒电流充放电和电化学阻抗等技术研究合成材料的结构、形貌及电化学性能。结果表明:Co、Al、Ni掺杂没有改变LiMn_2O_4的晶体结构,但晶格常数略有减小。掺杂后LiMn_2O_4晶粒规整,表面光滑,晶粒形貌差别不大。掺杂后LiMn_2O_4的比容量有所下降,循环性能得到改善,容量保持率是Li Co0.05Mn1.95O4Li Ni0.05Mn1.95O4Li Al0.05Mn1.95O4LiMn_2O_4。Li Co0.05Mn1.95O4的循环性能最好。掺杂后LiMn_2O_4锂离子扩散系数有所提升,其中Li Co0.05Mn1.95O4的锂离子扩散系最大。 相似文献
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为了解决加入金属Al粉的含锆耐火制品在高温下易产生裂纹、开裂的问题,以单斜Zr O_2粉、金属Al粉、复合稳定剂Mg CO_3·Mg(OH)_2·6H_2O和Y(NO_3)_3·6H_2O为主要原料,研究了加入不同量Al粉的Zr O_2-Al材料在埋炭条件下于1 000、1 200、1 400和1 500℃加热过程中性能、物相组成和显微结构的演变。结果表明:当Al粉加入量超过1%(w)时,热处理后试样产生较多裂纹,导致试样强度急剧降低。在加热过程中,Al与气氛中的O_2、CO和N_2反应生成Al_2O_3和Al N,生成的Al_2O_3再与试样中的稳定剂Mg O发生反应生成Mg Al_2O_4导致Zr O_2失稳,而Zr O_2失稳导致的体积效应以及生成Mg Al_2O_4和Al N产生的膨胀导致试样产生裂纹。因此,在锆碳和铝锆碳材料中添加金属Al时,其加入量不宜太多,以不超过1%(w)为宜。 相似文献
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利用盛装多种钢水的铝碳质耐火材料坩埚研究影响水口堵塞的热化学反应。从这些静态实验中,进行了许多观察。与铝镇静钢相接触形成堵塞的主要氧化物是Al_2O_3,然而在堵塞物与耐火材料内表面之间也观察到有尖晶石(MgO·Al_2O_3)和CA_6(CaO·6Al_2O_3)形成。 相似文献
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《应用化工》2022,(2):518-521
采用红外光谱分析、环境扫描电镜分析、X射线衍射分析等方法,分析了酸性氧化物Al_2O_3在不同比例下对甘蔗渣灰熔融特性的影响。灰熔点测试和SEM实验结果表明,随着Al_2O_3添加比例的增加,甘蔗渣的灰熔点逐渐升高,但是升高的速率逐渐降低。红外光谱中特征峰的明显与否体现了Al_2O_3的加入对甘蔗渣灰中硅酸盐含量的影响,添加比例越大,硅酸盐的特征峰越不明显。XRD实验表明,添加Al_2O_3后甘蔗渣灰中的主要成分含量发生改变,其中K_2SO_4含量降低,SiO_2、Al_6Si_2O_(13)的含量增多,说明Al_2O_3的加入能有助于减少甘蔗渣灰中非晶态低温共熔体的生成。由于低灰熔点K_2SO_4、硅酸钙盐的减少和高灰熔点SiO_2、Al_2O_3、Al_6Si_2O_(13)的增加,因此添加Al_2O_3能显著提高甘蔗渣的灰熔点。 相似文献