中温槽式集热器的聚光特性模拟及误差分析

基于Monte Carlo光线追踪法,该文建立中温槽式集热器光学性能仿真模型,分析南京典型日集热器光学效率和接收器表面的能流密度分布。在仿真模拟的基础上以南京夏至日真太阳时12:00(北京时间11:55:04)为例,分析外形误差、跟踪误差及安装误差对集热器聚光特性的影响,得到集热器的外形误差需满足κ≤2.5 mrad,跟踪误差需满足Δp≤0.3°,接收器中心偏离焦线轴的距离在X轴方向需满足ΔX≤0.6 cm,在Z轴方向需满足-0.4 cm≤ΔZ≤0.8 cm,可保证光学效率不低于75%及接收器表面能流密度分布较均匀。     

五轴联动加工刀具姿态的优化策略

五轴联动机床是实现复杂曲面高精度、高效率加工的有效工具,在增加两回转轴扩大刀具自由度的同时,也增加了回转轴造成的刀具姿态误差。针对回转轴的非线性运动造成的刀具姿态误差过大会导致低的表面加工精度,如叶轮、叶片等复杂曲面零件会在进出汽边发生过切、欠切现象,提出了一种姿态误差优化策略。首先对回转轴线性插补产生刀具姿态误差进行分析;其次通过投射线性插补刀轴矢量来优化刀具空间姿态;最后通过仿真及叶轮试件切削加工,论证了该方法的有效性。     

基于免疫遗传算法的邓肯—张E-B模型参数反演分析

邓肯—张E-B模型应用于面板坝的应力应变分析时一般通过室内三轴试验获取模型参数,而中低面板坝一般不进行室内三轴试验,通常采用的工程类比法取得的模型参数计算误差较大,通过基于免疫遗传算法的位移反分析法得到较为符合工程实际的邓肯—张E-B模型参数,并以双溪口水库大坝为例,计算了竣工期沉降量,通过与实测沉降量的对比分析,说明了该方法的合理性。     

边坡监测中测斜误差与精度分析

测斜仪虽然在岩土工程监测中广泛应用,但其测量精度及误差处理研究较少。基于TCA2003全站仪与测斜仪两种仪器对边坡同一部位进行监测,对比位移监测过程线,分析测斜位移误差所包含的系统性成分如导槽扭转、零点漂移,计算结果表明测斜精度为±5~10mm。边坡变形分析时须考虑测斜误差的影响,对位移值进行系统误差改正。     

转子偏摆在动平衡试验中的考虑

电涡流非接触式位移传感器测量的是传感器与转轴表面之间的间隙,其测到的振动信号是实际的轴振信号与转子偏摆值之和,如果直接采用原始信号进行动平衡试验,其结果将受到很大的影响.采用数值计算方法,结合目前现场普遍采用的动平衡影响系数法,详细地推导和阐述了转子偏摆对动平衡试验的影响.     

齿面粗糙度对风电齿轮箱行星轮系动力学特性影响

为研究齿面粗糙度对行星轮系动力学特性的影响,提出行星轮系齿轮副动态承载接触分析与系统振动位移耦合方法。以某型兆瓦级风电齿轮箱行星轮系为研究对象,基于分形理论对轮齿粗糙表面进行分形表征,通过齿轮副啮合变形协调条件,构建齿面动态承载接触状态与构件振动位移、粗糙齿面啮合误差以及摩擦力的关联关系,建立风电齿轮箱行星轮系动力学模型,分析粗糙齿面啮合误差与摩擦力对系统动态特性的影响。结果表明：随着粗糙度的增大,齿面载荷峰值与波动幅值增大,动态啮合刚度幅值出现明显波动,均载性能降低;增大粗糙度会降低行星轮系临界转速,在低转速区域内,其具有激励增振作用,而在临界转速区域附近,其具有阻尼减振作用;摩擦力主要影响行星轮系各构件振动位移,可改变动态啮合力在少齿啮合区的幅值。     

Kalman滤波用于大坝位移模拟与预报

为降低随机干扰因素对大坝位移观测数据的影响,针对大坝位移特性并基于Kalman滤波理论和统计模型建立了大坝水平位移的状态方程和观测方程。在Kalman滤波方程组未知参数的确定中以误差方差估计确定白噪声方差,利用多元线性模型求得状态转移矩阵,这样既反映了真实误差也描述了各因素间的复杂关系。应用实例表明,Kalman滤波可显著降低大坝监测中的噪声影响,提高位移统计模型的模拟和预报精度。     

土壤双向动三轴试验误差校正方法的探讨

双向动三轴试验中,往往试验后实测的动应力值和两个动应力施加方向的相位差与试验前施加的值有误差.以往为消除这些误差,主要采取增设仪器结构或重复做试验逐步调整逼近的办法.本文在分析动三轴试验应力的基础上,提出对这些误差的影响可用一个系数校正,并对该方法的可靠性进行了讨论.     

正确使用全站仪补偿器 提高测量精度

正确使用全站仪补偿器，减少测量仪器的三轴误差，提高测量精度。     

正确使用全站仪补偿器 提高测量精度

正确使用全站仪补偿器,减少测量仪器的三轴误差,提高测精度.     

电磁式在线自动平衡系统及其动平衡方法研究

提出了一种新型的在线自动平衡系统,论述了其原理、结构和动平衡方法。该系统在旋转机械的轴上装有一个或一个以上的自动动平衡头,平衡头的定子能产生非接触的电磁力,以拖动装在旋转轴上的平衡盘。每个平衡头有两或三个平衡盘,每个盘上均有平衡块（或称为平衡质量）。这些平衡重所合成的总的平衡矢量就可以对转子的失衡进行平衡。轴的振动和平衡盘的位置均有相应的传感器探测。平衡盘采用单向移动方式;这种移动方式可以大幅简化控制系统。文中讨论了使转子达到动平衡的平衡盘的移动原则和步骤,并在具有挠性转子的实验台上进行了成功的动平衡实验。     

国产600MW汽轮发电机组轴系动平衡研究

针对国产600MW汽轮发电机组运行中普遍存在的轴系异常振动问题,分析了振动现象、振动特征、振动机理及其原因,并对现场动平衡问题的处理方法进行了总结.结果表明：国产600MW高中压转子由于结构不对称存在较大的振型干扰,现场对转子进行动平衡时应考虑各阶振型的干扰系数,尤其是一阶配重对二阶振型的影响;部分机组低压转子轴承座振动超标的原因为采用坐缸式轴承座的支承刚度不足,现场可以通过精细动平衡来消除;发电机转子振动主要呈现三阶振型,现场校正三阶不平衡的方法就是在低-发对轮或发-励对轮上加重,且在动平衡分析时应注意区分振型畸变;集电小轴的振动受发-励对轮的安装工况影响较大,现场对其进行动平衡分析时应考虑发-励对轮下张口对加重响应的影响.     

200MW汽轮机轴系不平衡响应的计算分析

利用Ｒｉｃｃａｔｉ传递矩阵方法,计算分析了某２００ＭＷ汽轮机轴系的不平衡响应。研究表明,接长轴是轴系中对不平衡较为敏感的部位,在接长轴加重可以得到较好的轴系平衡效果。     

主动平衡技术在带有尾透的离心压缩机上的应用研究(I数值计算)

研究了利用主动平衡技术消除某带有尾透的离心式压缩机柔性转子的不平衡问题,应用有限元方法计算比较轴上存在不平衡时轴颈振动幅度的大小,找到了轴上安装主动平衡装置的最佳位置。着重分析了配重大小对初始振动降低的幅度,可为选择主动平衡装置的最大平衡能力提供参考,并且经数值仿真验证了转子系统的减振效果。研究结果为转子的主动平衡装置的安装和主动平衡试验提供了参考和依据。     

挠性转子动平衡参数识别法研究

探讨了运用模态参数识别技术进行挠性转子动平衡的方法。不必加试重只需一次升速,将动不平衡量视作转子系统的模态参数,根据转子的振动响应运用模态参数识别技术确定转子系统的各阶模态不平衡量。     

基于矢量分析的转子碰磨故障轴向定位方法

1前言大型旋转机械具有单机功率大、转速高、空间尺寸大、动静间隙小等特点,在运转过程中,热力状态的变化往往会导致动静间隙减小甚至消失,从而引起动静碰磨。大型旋转机械一旦发生动静碰磨故障,轻者使机组的效率降低,重者引起机组剧烈振动,甚至引起重大的设备事故。快速地诊断     

某60Hz、185MW汽轮机转子高速动平衡试验试重大小及位置探究

针对汽轮机转子个性化设计的特点,文章结合在250t试验台位上进行转子高速动平衡试验所积累的经验。对全新设计的某60Hz、185MW汽轮机转子厂内动平衡试验平衡块试加重量及方位角进行探究。实践证明．文章总结的方法可以有效地缩短转子动平衡时间,并可以推广应用到其它转子厂内高速动平衡试验上。     

动力涡轮转子低速动平衡的特点

动力涡轮转子结构有其特殊性,在无高速动平衡条件下做动平衡时需采取诸多措施,才能达到高速动平衡的效果。根据转子的结构特点,转了了在纵向各段产生不同挠度,对转子纵向各段分别进行低速动平衡,从而达到高速动平衡的结果,保证转子安全平衡运行。     

1000MW汽轮机转子的动平衡研究

1000 MW汽轮机组是我公司近年来的重要标志性产品之一。由于该汽轮机属公司首台产品,而且低压转子质量大、跨距长、平衡要求精度高,所以高速动平衡试验成为一个重点也是难点。文中就1 000 MW汽轮机低压转子平衡数据进行分析,并研究结果及计算方法供同行借鉴、参考。     

微型燃气轮机向心透平性能试验装置与测量系统

为开发100 kW微型燃气轮机,自主设计建造了高速高精度向心透平性能试验装置。对其主体部分的关键问题,如转子支撑、动平衡等,进行了深入分析与探讨。试验台功率吸收装置采用高速水力测功器,最高转速为50 000 r/min,最大吸收功率150 kW。针对水力测功器标定系统的不足,给出了一种简单实用的解决方案,并对水力测功器力传感器进行了标定。对该试验台向心透平总静效率的测量误差及其影响因子进行了分析。结果表明:效率极限误差为±0.011 4,流量对效率误差的影响因子要较其它物理量大,因而应尽可能提高流量的测量精度。图4表3参11