减压塔三线集油箱支撑梁局部产生腐蚀原因

对某厂减压塔三线集油箱支撑梁局部部位产生腐蚀的原因及改进措施进行了研究。对支撑梁蚀坑形貌的检查和分析表明该腐蚀为小孔腐蚀。对支撑梁的化学成分分析及对机械性能的检验表明支撑梁的材质发生了误用,0Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢误用为00Cr17Ni14Mo2奥氏体不锈钢。对支撑梁的金相检验表明其基体组织正常。电子探针的分析结果表明支撑梁局部腐蚀部位外表面的腐蚀产物中含有S2-和Cl-。通过分析小孔腐蚀机理和腐蚀条件,提出3种解决方案:应采用00Cr17Ni14Mo2奥氏体不锈钢;限制并降低进入减压塔内的常压重油中的杂质含氯的无机盐和氧的有机化合物的含量;采用阴极保护的方法。     

30Cr2Ni4MoV合金的抗盐雾腐蚀性能

为了解舰船常用铁基材料30Cr2Ni4MoV的盐雾腐蚀行为和腐蚀机理,对该合金在盐雾腐蚀下不同时间试样的表面和截面形貌以及腐蚀产物的组成、盐雾腐蚀的失重速率和腐蚀速率进行研究.结果表明:30Cr2Ni4MoV腐蚀400 h后,试样表面均布满腐蚀产物,主要腐蚀产物是FeO(OH),腐蚀产物与基体出现了脱离现象;腐蚀由腐蚀坑开始逐渐扩展,腐蚀面趋于基本一致后出现新的腐蚀坑,继续腐蚀;在最初的100h,腐蚀速率变化剧烈.     

减压塔三线集油箱支撑梁局部产生腐蚀原因

对某厂减压塔三线集油箱支撑梁局部部位产生腐蚀的原因及改进措施进行了研究。对支撑梁蚀坑形貌的检查和分析表明该腐蚀为小孔腐蚀。对支撑梁的化学成分分析及对机械性能的检验表明支撑梁的材质发生了误用，0Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢误用为00Cr17Ni14Mo2奥氏体不锈钢。对支撑梁的金相检验表明其基体组织正常。电子探针的分析结果表明支撑梁局部腐蚀部位外表面的腐蚀产物中含有S^2-和Cl^-。通过分析小孔腐蚀机理和腐蚀条件，提出3种解决方案：应采用00Cr17Ni14Mo2奥氏体不锈钢；限制并降低进入减压塔内的常压重油中的杂质含氯的无机盐和氧的有机化合物的含量；采用阴极保护的方法。     

0Cr_(13)Ni_6Mo不锈钢涂层耐冲刷腐蚀性能研究

对0Cr13Ni6Mo不锈钢涂层和对比材料316L奥氏体不锈钢在含砂颗粒酸碱溶液中的耐冲刷腐蚀性能进行了系统研究。研究表明,在低浓度酸碱及低含砂量的情况下,0Cr13Ni6Mo涂层材料的耐冲刷腐蚀性比316L不锈钢要好,但优势不明显;在高浓度的酸碱及高含砂量情况下,0Cr13Ni6Mo涂层比316L不锈钢表现出优异的耐冲刷腐蚀性能。0Cr13Ni6Mo涂层的高硬度是0Cr13Ni6Mo涂层表现出优异的耐冲刷腐蚀性能的主要原因。     

2507双相不锈钢南海大气腐蚀行为研究

采用失重法、腐蚀形貌观察和产物组成分析、电化学测试和微区电化学扫描等手段,研究了2507双相不锈钢在南海大气环境下暴露不同周期后的腐蚀行为。结果显示随着暴露时间的延长,2507双相不锈钢的年平均腐蚀速率几乎没有变化,点蚀数量和深度明显增大;击穿电位负移,钝化电流增大;Kelvin表面电位起伏越来越明显,且ΔE_(KP)逐渐增大;点蚀坑周围的Ni、Mo、Mn、Cr元素聚集,坑内Si、O元素聚集。这表明2507双相不锈钢随着暴露时间的延长腐蚀加剧,腐蚀特征以点蚀为主,点蚀坑周围由于钝化膜修复过程中Ni、Mo、Mn、Cr元素形成氧化物或氢氧化物而聚集,点蚀坑内部没有Ni、Cr的氧化物,导致钝化膜无法完整修复,使试样耐腐蚀性能下降。     

聚氯乙烯脱氯反应器金属内衬抗腐蚀性的研究

聚氯乙烯（PVC）在脱氯过程中会产生大量的HCl气体，而HCl具有很强的腐蚀性。对3种不锈钢（00Cr17Ni14Mo3（316L），0Cr18Ni9Ti（322），1Cr18Ni9（302））和紫铜（Cu≥99.9%）进行抗HCl气体腐蚀实验，并对试样进行扫描电镜（SEM）和能谱（EDS）分析。结果表明，不锈钢316L的抗HCl气体的腐蚀性能最好，紫铜最差。在本研究条件下，不锈钢316L最适合用来作PVC脱氯反应器的内衬。     

00Cr17Ni14Mo2不锈钢流动应力的实验研究

成形研究需要掌握00Cr17Ni14Mo2在不同温度、速率条件下的变形抗力情况。采用Gleeble-1500D热模拟试验机,分别在800℃、900℃、1000℃、1100℃4个温度和0.01/s、0.05/s、0.1/s、0.5/s、1/s 5个变形速率的条件下,对00Cr17Ni14Mo2材料进行等温等速压缩试验。通过所获取的数据来绘制曲线图,分析温度、应变速率对材料流动应力的影响规律,最后建立数学模型进行回归,并对该回归方程进行评估检验,结果表明得到的回归模型能准确的计算出00Cr17Ni14Mo2的流动应力。     

镍对07Cr17Ni12Mo2N奥氏体不锈钢组织和高温拉伸性能的影响

利用Gleeble-1500D热模拟机对07Cr17Ni12Mo2N奥氏体不锈钢试样分别在950,1000,1 050,1 100℃以0.05 s-1的应变速率进行了高温拉伸试验,通过分析试验钢组织、断面收缩率曲线、抗拉强度曲线、断口形貌,研究镍对试验钢高温拉伸性能的影响.结果表明：降镍后试验钢仍为单一的奥氏体组织;热塑性有所降低,断面收缩率平均下降了18.87％;抗拉强度平均提高了12.39％.     

利用C-C方法对焊接接头蠕变失效行为的研究

利用分析焊接接头蠕变破坏的新方法——CrypCracking法,研究了不锈钢0Cr18Ni12Mo2Ti焊接接头的蠕变失效行为,通过对试样断口进行电镜扫描,分析探讨了断口的形貌及温度对接头蠕变行为的影响。     

3种13Cr材料在CO_2和H_2S共存时的腐蚀性能研究

CO2和H2S共存时13Cr腐蚀性能较为复杂,极易发生失效.通过高温高压釜模拟油田现场环境,采用失重法对比研究了0Cr13、1Cr13、2Cr13在CO2和H2S共存时,气-液两相中的腐蚀性能.采用SEM、EDS、XRD等方法对腐蚀后试样表面形貌及成分进行了分析.结果表明,3种材料在此环境下均发生了严重的全面腐蚀,平均腐蚀速率0Cr13〉1Cr13〉2Cr13,液相平均腐蚀速率大于气相平均腐蚀速率;3种材料均有点蚀发生,气相中点蚀较液相严重.能谱及XRD分析结果显示,材料表面腐蚀产物主要为FeS0.9,主要发生了H2S腐蚀.     

碳钢Cr-Ti共渗及Al-Ti共渗层的组织和性能

为了提高碳钢构件的硬度、耐磨性和耐蚀性，对35钢及20钢实施Cr—Ti共渗及Al-Ti共渗，用X射线、EPMA、显微硬度及摩擦磨损实验等分析测试方法，研究了渗层的组织和性能．结果表明，35钢Cr—Ti共渗层外侧富Cr、内侧富Ti，在3．5％NaCl和10％H2SO4溶液中有良好的耐蚀性；渗层表面硬度HV0.2=1900，耐磨性比17Cr2Ni2Mo渗碳钢对比试样提高3倍．35钢Al—Ti共渗层外侧富Ti、内侧富Al，在10%H2SO4溶液中的耐蚀性较差；渗层表面硬度为HV0.2=400，但耐磨性仍比对比试样提高近一倍。     

磷酸中杂质和温度对不锈钢电化学特性的影响

采用电位扫描法研究了湿法磷酸中ＳＯ，Ｆ￣－，Ｃｌ￣－等杂质以及温度对不锈钢电化学特性的影响。实验表明：ＳＯ，Ｆ￣－，Ｃｌ￣－均提高不绣钢的致钝电流密度ｉｃ，Ｆ￣－同时还明显提高维钝电流密度ｉｐ并缩小钝化区间；Ｆ￣－，Ｃｌ￣－同时存在时的协同作用强烈地降低不锈钢的钝化能力；随介质中Ｃｌ￣－含量提高，不锈钢的ｉＣ急剧提高；温度升高使ｉｃ和ｉｐ都显著上升；在含杂质的磷酸介质中，ＣＡ一Ａ７２５Ｍ不锈钢的耐蚀性要比１Ｃｄ８Ｎｉ１２Ｍｏ２Ｔｉ不锈钢好得多．     

奥氏体不锈钢表面等离子渗锆合金层的抗酸腐蚀性研究

为提高0Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢在特殊应用环境的耐酸腐蚀性能,采用双辉等离子渗金属技术在不锈钢基体表面渗锆,对渗锆合金层的相结构进行检测分析,将奥氏体不锈钢基体试样和表面渗锆试样分别在0.5 mol/LH2SO4溶液、0.5mol/L HNO3溶液、0.5 mol/L HCl溶液进行电化学腐蚀对比试验。结果表明:在H2SO4溶液、HNO3溶液、HCl溶液中,不锈钢基材的相对腐蚀速度分别是渗锆合金层的2.18倍、9.73倍、24.43倍;不锈钢基体表面腐蚀较为严重,而渗锆合金层表面仅出现轻微的局部腐蚀坑。奥氏体不锈钢表面渗锆后,渗锆合金层中合金元素呈梯度分布,且腐蚀时在表面形成了一层致密的氧化锆钝化膜,因而其抗酸腐蚀性能相对基体大幅提升,在HCl溶液比在H2SO4溶液和HNO3溶液中耐蚀效果更明显。     

高强度耐海水腐蚀不锈钢00Cr26Ni6Mo4CuTiAl的焊接性研究

研究了00Cr26Ni6Mo4CuTiAl不锈钢的焊接性及其焊接工艺问题,在熔敷金属强度低于母材的情况下,预热到200℃,以低的线能量（0．78kJ／mm）施焊,可以得到无裂纹的焊接接头;其机械性能略低于母材,热影响区的耐点蚀性能与母材相当．     

合金元素对铸造奥氏体不锈钢抗点蚀性能影响的研究

采用电化学动态法测定了五种铸造奥氏体不锈钢在含有Cl~-的介质中的点蚀规律。实验结果表明:介质中含有Cl~-会不同程度地降低五种钢的抗点蚀性能;合金元素Cr,Mo能提高钢的抗点蚀性能;高Cr,Mo的铸造合金有良好的抗点蚀性能。