PLC实现伺服放大器功能在电动执行器中的应用

利用PLC实现的伺服放大器功能,应用于控制阀门开、关的电动执行器上。通过程序将电动执行器转变成自动调节阀门开度的智能执行器,大大改变了设备的性能。该程序在该公司4800t/d熟料生产线广泛应用,方便了人员操作,阀门得到有效控制,节约了成本,提高了生产效率,增长了经济效益。     

AI/M1系列电动执行器在水泥窑余热电站的应用

1余热电站的电动执行器配置情况 电动执行器是自动控制系统中的一个重要组成部分,它接收来自调节系统的电信号,将其转换成适当的力或力矩,以推动各类调节阀门,达到自动控制的目的。我公司余热电站电动执行器均采用AI／M1系列电动执行器,其中大阀门执行器24台,采用开关量控制锅炉废气管道,其阀门开关量信号有：开度反馈、开／关限位、开／关力矩、开／关驱动;小阀门执行器18台,为模拟量控制蒸汽、水管道上的阀门,其阀门模拟量信号有：开度反馈、开／关限位、开／关力矩、开度给定。另AI／M1系列电动执行器使用制造商提供的红外线手操器,     

TDZ阀门电动装置在燃气窑炉自动控制中的应用

ＴＤＺ阀门电动装置包括ＴＤＺ直行程电动执行器，单座调节阀和控制器三部分组成。ＴＤＺ直行程电动执行器是一种小力矩电动执行机构，是工业控制系统中的理想执行单元，具有自动调节和人工调节两种方式，ＴＤＺ直行程电动执行器，控制器和单座调节阀门构成一套自动控制部件，可广泛应用于温度，压力，流量或液位的调节控制。     

水泥烧成系统电动高温调节阀的改进优化

正1优化前的情况及问题电动高温调节阀在烧成系统中通过调节阀板的开度控制烧成系统中三次风的风量、风速来调整回转窑中进料速度、分解炉中煤粉的燃烧速度,控制煤粉在分解炉的停留时间,均匀分解炉内流场、浓度场及温度,提高预热器热效率、减小系统阻力以利于系统稳定运行。有相当部分的工厂使用钢丝绳升降来控制高温调节阀阀板开度,这种装置寿命不长。存在的问题有:高温环境中阀板受热变形后易卡住壳体导致升降失效而无法调节上、下开度,手动钢丝绳     

Shell煤气化装置中煤粉流量调节阀性能研究

煤粉流量调节阀在国内气流床粉煤气化装置中广泛使用,对于调节控制煤粉流量发挥着重要作用.在中国石化安庆分公司的Shell煤气化装置上,对进口煤粉流量调节阀进行性能测试和研究.结果表明,该煤粉流量调节阀在其开度低于20%时,阀门开度变化对流量的调节最为敏感,开度大于40%后,几乎没有调节流量的作用.分别给出了在煤粉循环系统和气化炉运行系统中该调节阀的压降特性及其压降占系统总压降的分率值,并对提升阀门性能及优化操作提出了建议.     

防止调节阀反馈杆脱落的限位措施

在国产卅万吨合成氨系统的脱碳工段中,设有贫液流量(G502—T)和半贫液流量(G503—T)二套调节系统。系统执行机构——气动薄膜调节阀,在工艺倒泵、开启备泵时,或调节阀关闭及小开度运行时,泵出口压力升高,造成调节阀允许压差超指标,引起调节阀及其管道极度抖动,从而发生反馈杆脱落甚至使反馈杆连接杆振断     

基于PLC的数字PID控制算法在原油管道输送中的应用

根据原油管线运行中对压力、流量等参数的控制要求,在研究和实践的基础上,将数字PID控制器应用到对原油输送管线的控制中。PLC经过PID运算计算出控制数据,通过现场气动调节阀调节阀门开度,实现了管线运行参数的自动控制。通过现场应用,该方案能够大幅减少操作人员劳动强度,有效的保证管线按照设定参数安全平稳运行。     

调节阀工作特性校正的探讨

调节阀工作特性校正的探讨孙之达（金陵石化公司化肥厂，南京，２１００３３）安装在工艺管线上的调节阀工作特性受到管线特性和流体性质的影响，往往会呈现非线性。这种非线性表现为调节阀增益随阀门开度而变化。这给操作带来不便，严重时会使调节系统产生剧烈振荡。使用...     

TDZ阀门电动装置在燃气窑炉自动控制中的应用

TDZ阀门电动装置包括TDZ直行程电动执行器、单座调节间和控制器三部分组成。TDZ直行程电动执行器是一种小力短电动执行机构，是工业控制系统中的理想执行单元。具有自动调节和人工调节两种方式。TDZ直行程电动执行器、控制器和单座调节阀门构成一套自动控制部件，可广泛应用于温度、压力、流量或液位的调节控制。     

安装及使用调节阀

介绍了调节阀的组成、工作原理,调节阀分为气动、电动调节阀,调节系统中调节阀的安装及维护.     

仪表调解器与自动阀门结合实现污水处理pH值自动调节的创新技术

设置pH计量程，将信息传递给调解器，再通过调解器将信息处理后反馈并控制自动阀门开度，达到自动调节pH值的目的。     

全通径偏心半球阀在水厂的应用及成效

送水泵房作为将清水加压输送至给水管网的构筑物,其出水水流具有高流速、高压力等特点.送水泵房水泵机组根据水厂调度需要,需经常进行启停水泵操作,因此,送水泵房止回阀需具有防水锤功能稳定、水损小、密封性好、密封副不易磨损、操控简易等特点.现状各水厂送水泵房止回阀多选用多功能水泵控制阀、液控双速闸阀.多功能水泵控制阀存在水损大...     

全启式弹簧安全阀的结构与性能分析

对全启式弹簧安全阀的结构作了分析,指出了其主要组成元件的特点,对喷嘴形阀座的结构形式作了定性分析,并指出了阀瓣与阀座组成的密封副所存在的问题,给出了研究方向。     

梭式止回阀与旋启式止回阀流动特性的数值模拟比较分析

利用FLUENT软件,通过与旋启式止回阀比较,分析了梭式止回阀的流动特性。结果表明:梭式止回阀阀腔内压力均匀分布在阀瓣四周,阀瓣受力是轴对称的,没有产生漩涡,以及压力的波动也很少;且梭式止回阀在开度小于15%,流阻小,流动特性好,在即将关闭时,旋启式止回阀压力变化最大点的压力差不多是梭式止回阀的4倍;在开启瞬间,是梭式止回阀的2倍多,为此梭式止回阀不会产生很大的冲击,具有良好的防水锤特性。     

Flow Reaction Forces upon Blowdown of Safety Valves

The activation of safety valves causes the development of flow reaction forces that have to be transferred in an adequate way via the piping to the steel structure or via the connected vessel into the foundation. If the safety valve outlet piping is connected to a blowdown system or, in case of blowing off into the atmosphere, are equipped with a T‐piece at the outlet, the stationary reaction forces are compensated completely. The transient opening process, however, develops flow reaction forces which culminate in peaks of short duration. In this article, a simple method will be proposed for the estimation of the resulting reaction forces as a function of the length of the pipe at the safety valve outlet. CFD calculations and blowdown tests executed with a full‐lift safety valve have confirmed this method on principle. Special importance is attributed to the short duration of the effect of the reaction forces which seems to have only a negligible impact on the supporting steel structure.     

回汽保护控制下舰用蒸汽动力系统响应规律

回汽保护是缓解蒸汽动力舰船紧急减速时汽包压力骤升幅度、提高舰船机动性的有效措施。建立增压锅炉、主汽轮机、调节阀等设备模型,集成了回汽保护系统仿真模型,并应用试验数据对仿真模型进行了校验。对不同回汽保护控制条件下蒸汽动力系统响应规律进行仿真研究,研究结果表明:倒车调节阀开度越大、开阀时间越短,汽包压力骤升幅度越小,回汽保护效果越明显;倒车调节阀开度越大,冷凝器喉部最高温度越高,而开阀时间对于冷凝器喉部最高温度无明显影响。     

基于Fluent的水击泄压阀阻力系数研究

针对长输油管道广泛应用的水击泄压阀,应用CFD方法对其内部流场进行了分析计算。按照实际泄压阀的结构,建立了简化后的二维流场几何模型,根据模拟的流场压力分布计算不同开度、不同开启压力和不同管径下泄压阀的阻力系数,指出泄压阀的阻力系数与开度、管径有关,开启压力对泄压阀的阻力系数几乎没有影响。     

负压差立管插板阀调节颗粒质量流率的实验分析

在大型循环流化床装置上,通过改变负压差立管上的插板阀的开度,测定不同颗粒质量流率条件下插板阀上下的流态和脉动压力,以此分析插板阀对下料过程颗粒质量流率的调控机制。实验结果表明,对于立管的下料过程插板阀的开度存在一个临界开度,将插板阀的开度范围划分为非可控制区和可控制区。当插板阀的开度大于临界开度时,处于非可控制区,不能进行颗粒质量流率的调节,此时插板阀上下的流态一致,脉动压力曲线相似;当插板阀的开度小于临界开度时,处于可控制区,可以进行颗粒质量流率的调节,此时插板阀上的流态是移动床,阀下的流态是雨状下落流,上下的脉动压力曲线不同。     

An engineering analysis of transient laminar flows in long microchannels

An engineering model of a transient laminar flow from a pressurised vessel through a long microchannel under a condition of a rapid valve opening at a channel outlet is developed. A valve at the channel outlet, which is opening with a given speed, is modelled as a time‐dependent boundary condition. Transient flows are investigated numerically by the method of characteristics. The calculations show that variations of pressure and velocity distributions along the channel over time, caused by a transient flow regime, decrease with a decrease in the channel diameter and the channel length, an increase in the time of valve opening and an increase in the fluid viscosity. © 2012 Canadian Society for Chemical Engineering     

Response of a sequential‐valve‐gate system used for thin‐wall injection molding

Sequential injection molding using a valve‐gate‐controlled hot runner system has attracted attention for industrial applications in recent years. Because of the complexity of the operation mechanisms, a commercial valve gate usually delays for about 0.3–0.5 s once the valve‐opening command is given. The signal‐to‐operation delay is acceptable for the conventional injection molding of large parts. However, this operation delay limits its application to thin‐wall molded parts for computer, communication, and consumer electronics, for which the required filling time is very short. In this study, a gas‐driven fast‐response sequential‐valve‐gate system was developed for thin‐wall injection molding by the adoption of valve‐gate control performance. The characteristics and verifications of the valve‐gate opening were monitored with a charge‐coupled device (CCD) camera (nonmelt condition) and cavity pressure transducers and an accelerometer (melt‐filled condition). The influence of the tolerance between the inner piston and cylinder and the gas pressure on the valve‐gate opening was investigated in detail. Tensile bar parts 1 mm thick were used for the molding experiments. The delay time has been found to be intimately related to the response of the gas‐pressure delivery controlling the valve‐gate movement. In a nonmelt environment, the delay time of the valve‐gate opening decreases with increasing driven gas slightly. In a melt‐filled environment, the delay time is quite sensitive to the operating gas pressure because of the extra resistance between the shaft and the melt. A threshold pressure as high as 100 bar is required to keep the delay time below 15 ms. With the proper choice of the piston size and driven gas pressure, the delay time can be reduced to about 8 ms in a nonmelt environment and to about 12 ms in a melt‐filled environment. Molding using this improved system for sequential valve opening can provide thin‐wall injection parts without a weld line, and good cosmetic quality and better tensile strength require a lower injection pressure than molding using single‐gate and concurrent‐valve‐gate opening. © 2005 Wiley Periodicals, Inc. J Appl Polym Sci 98: 1969–1977, 2005