考虑地基沉降的塔机压重式底架受力分析

对塔式起重机的压重式底架进行了受力分析,考虑了塔机在竖直力、起升平面内的倾翻力矩、回转平面内的侧翻力矩以及地基下沉的共同作用下,给出底架分别在4点和3点支承时支反力的计算公式,并讨论了保证不出现3点支承的最大临界下沉量的计算公式,底架的刚度越大,临界下沉量越小。     

对边弹性支承夹层玻璃板剪切屈曲分析

玻璃板与框架之间采用结构胶粘接形成的线支承连接,会因结构胶的弹性约束效应而影响玻璃板的剪切屈曲行为.本文通过有限元模拟研究了对边弹性支承夹层玻璃板在面内剪切荷载作用下的屈曲响应,分析了玻璃板长宽比、结构胶面内约束刚度、垫块几何尺寸及垫块弹性模量对夹层玻璃板剪切屈曲的影响规律.在理想简支、固支边界板件受剪屈曲临界荷载计算公式的基础上,引入考虑边界弹性约束刚度与板件厚高比的参数β,提出了对边弹性支承夹层玻璃板的剪切屈曲系数计算公式.经与工程常用夹层玻璃板的剪切屈曲临界荷载有限元分析值对比,表明计算公式安全可靠,可为工程应用提供参考.     

固定式塔机底部斜撑内力的一种计算方法

具有较大幅度的水平变幅固定式自升塔机正越来越多地取代轨行下旋式塔机。和轨行式塔机的十字型底架相比,固定式塔机的底架轻巧得多,它通过地脚螺栓和压板牢固地固定在基础上。国内生产的自升塔机的塔身根部一般都装有四根斜撑杆,一方面使塔身、底架和斜撑杆三者连接为固定的三角形,同时又使塔身危险断面的位置上移到斜撑杆上支承点处。危险断面位置的提高减少了此断面的内力,又缩短了塔身的计算长度,无疑是十分有利的。我们在对QTZ40自升塔机进行测试时,曾在斜撑上支承点     

点支承连接位置对预制外墙板受弯性能影响的试验研究

预制墙板应用于实际工程中常采用四点内嵌的形式,但对于支承点的形式和位置没有明确的规范要求。因此,本文给出了一种点支承形式,通过对4块支承点位置不同的四点支承矩形墙板进行了抗弯试验,结果发现,四点支承预制矩形墙板中节点内自端部向内移动适当距离,能够改善墙板受弯性能,提高墙板的抗弯承载能力。为方便工程实际应用,对四点支承无洞口墙板的最佳节点位置进行分析,给出一个通用的节点位置计算公式。     

拱脚水平弹性支承拱的屈曲分析

研究拱脚水平方向弹性支承拱的屈曲,提供弹性支承拱在3种荷载下的线性分析结果,分析拱的对称屈曲和反对称屈曲,得到对称屈曲和反对称屈曲的分界。最后提出临界轴力的计算公式及设计建议。     

六点支承玻璃板的承载性能分析

点支式玻璃幕墙当玻璃板块较大时,常采用六点支承形式,我国《玻璃幕墙工程技术规范》(JGJ l02-2003)给出了四点支承玻璃面板的最大应力和最大挠度的计算公式,未给出六点支承玻璃面板的计算公式。文中采用幕墙工程软件及有限元简化计算方法,对六点支承玻璃面板的承载性能进行了分析。     

梁系变位协调内力分析

在肋形楼盖中,交叉梁系当两个方向的梁的横截面不同时,现行的计算方法是将主梁(截面较大的)对次梁(截面较小的)的支承当作刚性支承来考虑而忽略该支承变位的影响。由此导致梁系内力的误差是显然的。这种误差当主、次梁两者的线性刚度接近,有时能改变次梁刚性支承时应力的符号。 本文提供考虑了支承变位的计算方法,即将次梁的内力分解为两部分:其一是当作刚性支承产生的力矩和剪力;其二是支承变位产生的力矩和剪力;次梁的内力即是上述两部分之和。文中对第二部分给出了计算公式和数据。     

用当量系统法计算卷扬机制动力矩

本文用能量守恒原理，将卷扬机系统转换为单支承当量系境，由当量系境参数来计算制动器的制动力矩，并以JKI卷扬机为例，推导出卷扬机当量系统制动力矩的计算公式。     

汽车起重机底架抬腿分析

本文通过底架变形和受力分析,导出了底架不抬腿所必须满足的条件,且给出了考虑底架刚度影响时,各支腿反力的计算公式。     

钢结构稳定设计讲座] 第四讲 受弯构件的整体稳定

本讲集中论述了受弯构件(梁)的整体稳定,提供了弹性稳定和非弹性稳定各种支承梁(及变截面梁)的临界弯矩和临界应力的计算公式与算例,并分析了支承条件对梁的整体稳定的影响,铺板和支撑防止梁失稳的作用,次梁对主梁的稳定性影响。     

点支式玻璃幕墙全玻璃肋支承系统结构设计

通过厦门某工程的点支式玻璃幕墙玻璃肋支承系统结构设计分析,其计算公式未能在现行规范内全面适用。建立竖向玻璃肋点支承、水平全玻支承系统结构的力学计算模型,根据力学模型计算分析及型式检测,结果表明：该玻璃幕墙全玻支承系统结构是可靠的、有效的。玻璃肋为脆性材料,不同于金属材料,不考虑材料截面塑性发展系数。采用硅酮结构胶或硅酮建筑密封胶对幕墙点支承系统结构的力学计算模型不同,但对竖向肋承载力的计算结果差异不大。     

端部嵌固桩的稳定性分析

对 3种不同的桩顶支承情况下的端部嵌固桩 ,用能量法对其在顶部集中荷载和桩侧摩阻力作用下的竖向稳定性进行了研究 ,推导了求解失稳问题的计算公式 ,用数值方法求得了桩的临界长细比的数值解。通过对数值解的分析 ,最后得到桩的临界长宽比简单的近似计算公式     

行走式塔机十字型底架的内力计算

十字型底架是行走式塔机近期用得较多的一类底架结构。本文就这类底架的内力计算作了讨论,给出了力学模型,在求解力法方程时,用变形协调原理考虑了两单片桁梁混合结构的互相影响,并计及了撑杆支承间隙。最后还对力学模型的进一步简化提出了看法。     

有约束梁的整体稳定

探讨两种约束对梁整体稳定的影响,并提出用于设计工作的实用方法。其一是梁在平面内的端部约束,以框架梁为代表。现行钢结构设计规范没有这方面的规定,需要加以补充;其二是梁跨度范围内的侧向支承点对梁稳定提供的约束。计算这类梁的稳定,需要考虑各段之间的相互约束。现行规范只给出支承点为等间距时的等效临界弯矩系数,缺少不等间距时的计算方法。所推荐的用计算长度表现约束效应的计算方法既具有普遍性,又概念清晰。还论述了承受端弯矩梁段的非弹性影响,并提出相应的计算公式。     

汽车式起重机平面框架型底架计算

本文提出平面框架型底架的近似计算方法。根据底架结构的对称性,将载荷分成对称载荷(弯曲)和反对称载荷(扭转),并推导出在反对称载荷作用下,底架扭转刚度和内力的计算公式。对扭转刚度布局、支腿离地和支腿反力作了分析。最后给出底架实例的计算值和实测值的简单比较。     

支承压力计算

本文将起重机底架视为刚体,而将其支承装置视为弹性体,用能量法推导出支承压力的计算方法,适用于各支承的刚性系数相同或不同,支承分布为矩形或其他形状的各种情况。     

单斗挖掘机回转起制动时最大粘着力矩的计算

单斗挖掘机回转时的最大起制动力矩,除受回转机构功率、动载荷及配套件的限制外,还受到机器粘着力矩的限制。即挖掘机在最大起制动力矩作用下,不能相对于地面转动,否则会影响正常工作。为此,在进行挖掘机整机设计时,必须验算机器的最大起制动力矩。本文的出发点是认为在计算最大粘着力矩时,瞬时转动中心和两履带支承面几何中心不相重合;计算公式中考虑了外力的影响。     

钢筋混凝土单向支承板在集中荷载下的简化非线性分析

本文利用文献[1]的线弹性近似解,在关于开裂区与释放力矩的合理假定基础上,对集中荷载位于矩形板心及自由边中点的情况,用等刚度迭代法获得了单向支承板的非线性简化解。导出了:(1)计算板心或自由边中点弯矩和应力的简单实用公式;(2)钢筋应力最大点和直至屈服后的应力全过程实用计算公式。文中还提出了考虑混凝土拉伸硬化的简化分析方法。与多块板的试验结果作了比较,验证了本文方法和计算公式的适用性与精度。     

六点支承玻璃板抗弯性能的有限元分析

点支承玻璃幕墙结构多采用四点支承玻璃板，当玻璃板的跨度过大时，可采用六点支承板，而现有的《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ102-2003）及《点支式玻璃幕墙工程技术规程》（CECS 127：2001）并未给出六点支承玻璃板应力及挠度的设计计算公式。本文主要通过有限元方法对六点支承玻璃板的抗弯性能进行分析，考虑面外均布荷载、玻璃板的厚度及平面尺寸的变化对六点支承玻璃板应力及挠度的影响，得到玻璃板的应力及挠度随上述各参数变化的规律；并比较了六点支承玻璃板和四点支承玻璃板的计算结果，提出了六点支承玻璃板的设计建议。     

孤岛工作面沿空掘巷矿压特征研究及工程应用

 孤岛工作面沿空掘巷矿压显现剧烈,支护难度大。若支护参数设计不当,巷道支护失败,必将极大影响工作面安全回采。以淮南潘三矿1251(3)孤岛工作面回风巷为工程背景,采用FLAC3D软件研究孤岛工作面沿空掘巷超前支承压力分布特征。通过建立孤岛工作面沿空掘巷基本顶的力学模型,推导出受动压影响时巷道顶板下沉量的计算公式。研究结果表明,孤岛工作面超前支承压力增加明显,孤岛工作面沿空掘巷围岩变形量剧增,其支护难度大大增加。在获得以上研究结果的基础上,分别对试验巷道掘进期间支护参数和回采期间加固参数进行设计。工程实践表明,锚网索和注浆加固联合支护可有效地控制孤岛工作面沿空掘巷围岩的变形,研究结果可在类似条件下推广应用。