共查询到20条相似文献,搜索用时 406 毫秒
1.
2.
3.
水泥土已经广泛应用于公路、建筑、水利等领域,本文针对内蒙古河套地区粉质粘土,着重探讨水泥掺量、养护龄期、及掺加粉煤灰、石灰对水泥土抗渗性的影响,并通过电镜试验,分析水泥土及复合水泥土微观结构的变化.结果表明水泥掺量越大、龄期越长,水泥土抗渗性能越好,其微观原因是水泥土孔隙随着龄期的增长,数量减少,尺寸减小.单掺粉煤灰对水泥土抗渗性能影响较小,但是加入石灰就可以激发粉煤灰的火山灰作用,生成不溶于水的水化硅酸钙.本文针对河套地区粉质粘土得到抗渗性能良好的配比:水∶水泥∶粉煤灰∶石灰∶粉质粘土=1.45∶1.00∶0.15∶0.0375∶7.3625.这种配比相对粉煤灰水泥土提高抗渗性能50%以上. 相似文献
4.
5.
深层水泥土搅拌桩围护墙具有水泥基材料的特性,包括脆性破坏以及较低的拉伸强度和弯曲强度,且温度应力产生的干燥收缩可能会导致裂缝的产生并引起墙体渗漏和塌陷。本文研究了黄麻纤维和聚乙烯醇(PVA)纤维增强水泥土搅拌桩的弯曲性能和裂后性能,并对纤维改善水泥土早期干缩裂缝的效果进行了对比。结果表明,随着黄麻纤维和PVA纤维含量的增加,第一裂缝弯曲强度和峰值弯曲强度均逐渐增加。纤维对改善水泥土的裂后性能起着至关重要的作用,水泥土残余弯曲强度比、延性指数和韧性随纤维含量增加显著提高。黄麻纤维在韧性方面的表现略好于PVA纤维,在其他裂后指标上两种纤维差距较小。采用数字图像相关方法研究纤维对水泥土早期塑性收缩裂缝的影响,结果表明,水泥土中添加纤维可有效抑制干燥条件下收缩裂缝的形成和扩展,纤维的掺入有效减小了水泥土干缩裂缝的宽度和数量,且纤维含量越多效果越佳。 相似文献
6.
为对沿江地铁基坑进行防渗加固处理,利用膨润土与水泥对该工程区砂土进行改性.对不同掺量情况下的改性水泥土试块进行室内力学实验,得出随膨润土与水泥掺量变化改性水泥土强度参数与变形参数的变化规律.试验结果表明,膨润土的掺入会减弱水泥的水化反应,导致水泥土抗压强度、弹性模量降低;同时,膨润土的掺入也引起膨润土改性水泥土的抗剪强度参数降低.针对改性水泥土的力学性能变化,探讨了水泥土力学性能变化的原因,为优化膨润土改性水泥土材料的工程性质提供了可靠的实验依据. 相似文献
7.
为了提高隧道用水泥土的力学性能,选择P·O42.5硅酸盐水泥作为测试材料,掺入不同质量和直径参数的聚乙烯醇(PVA)纤维对其性能进行加强,并进行PVA纤维水泥土无侧限抗压强度实验。研究结果表明,PVA纤维水泥土主要形成了初期压实阶段、弹性变形、塑性变形和结构发生破坏4个阶段。PVA纤维水泥土从塑性破坏转变至塑性破坏的特点,获得了更优的延性。增加纤维长度时,无侧限抗压强度先上升再降低变化,纤维长度等于6 mm时改善了二者的粘接摩阻载荷,达到了最大无侧限抗压强度。纤维水泥土出现了无侧限抗压强度与纤维掺量正相关变化特征,纤维长度在6 mm以内时,0.75%是最优掺入量。研究开发了一种新的改性水泥土,对加强水泥土综合性能具有很好的应用价值。 相似文献
8.
9.
10.
1 前言单组分L - 1无机建筑结构加固胶是一种以硅酸盐水泥 (主要含硅酸三钙、铝酸三钙、β型硅酸二钙、铁铝酸四钙等 )为主要原料 ,掺入机制砂、微膨胀剂等外加剂的粉体材料。使用时加入适量的水 (这些矿物质遇水产生的水化产物结晶相互作用 ,促使水泥凝结产生一定强度 ) ,用于建筑物的加固、维修等特殊场合。因此 ,要求其在较短的时间内应具有较高的压缩强度 (2 4h可达 30MPa以上 ) ;通过高效复合外加剂的作用和多种掺合料的复配 ,形成显著的施工特性 (如流动性、保水性和粘聚性等 ) ,有较高的粘接强度 ,无泌水、离析现象 ;固化过程… 相似文献
11.
为促进工业废渣资源化循环利用,制备工业废渣复合再生胶凝材料(RC)及相应泡沫轻质土。利用松香树脂类、蛋白类两种发泡剂和表面活性剂经高速剪切混溶制备复合类发泡剂,通过不同发泡剂种类、搅拌转速和搅拌时间下的RC泡沫土流动度、湿密度和抗压强度优选最佳工艺,不同湿密度和龄期下抗压强度对比RC泡沫土和水泥泡沫土力学性能,干缩和冻融循环试验对比RC泡沫土和水泥泡沫土耐久性,借助XRD分析RC泡沫土成分。结果表明,复合类发泡剂融合了松香树脂类发泡剂稳定性好和蛋白类发泡剂发泡倍数高的优势,RC泡沫土制备过程最佳搅拌转速为200 r/min,搅拌时间为2 min。RC和水泥两种泡沫土流动度均满足规范要求,初期抗压强度相当;随着龄期增加,RC泡沫土强度增长幅度高于水泥泡沫土,28 d和56 d龄期时RC泡沫土强度为水泥泡沫土强度的1.21倍和1.35倍。相同条件下RC泡沫土抗干缩和抗冻融性能优于水泥泡沫土。RC水化产物中增加了钙矾石,且水化硅酸钙含量高于水泥水化产物。 相似文献
12.
醇胺类助磨剂对硅酸盐水泥水化及胶砂强度影响的研究 总被引:1,自引:1,他引:0
研究了C和D两种醇胺类助磨剂对硅酸盐水泥水化过程及胶砂强度的影响。化学结合水、水化热分析、综合热分析及XRD结果表明,C加快了水泥3d水化放热和28d水化速度及水化放热,促进了铁铝酸盐矿物的水化;D加快了水泥3d水化速度和水化放热:C、D复合加快了水泥3d和28d的水化,且复合作用优于两者的叠加效应。胶砂强度结果表明,C对水泥28d胶砂抗压强度提高幅度显著;D的加入有利于提高水泥3d胶砂抗压强度;C和D复合对28d抗压强度的增幅远高于两者的叠加效应。 相似文献
13.
14.
为克服三乙醇胺早强剂对水泥抗折强度和后期强度的影响,合成了马来酸三乙醇胺酯,并通过背散射电子成像(BSE)和BET分析,研究了马来酸三乙醇胺酯对水泥水化程度、C-S-H含量和水泥水化28 d分形维数的影响。结果表明:马来酸三乙醇胺酯可促进水泥水化尤其是水泥中硅酸盐相的水化;复掺马来酸三乙醇胺酯和聚羧酸减水剂,可显著提高水泥水化产物中C-S-H的含量;三乙醇胺降低了水泥石28 d的分形维数,马来酸三乙醇胺酯单掺及与聚羧酸减水剂复掺则使水泥石28 d的分形维数提高。由此可见,马来酸三乙醇胺酯作为增强型水泥早强剂具有广阔的应用前景。 相似文献
15.
磷渣对水泥浆体水化性能和孔结构的影响 总被引:4,自引:0,他引:4
通过对水泥浆体凝结性能、水化放热、力学性能和孔结构的测定,以及扫描电镜分析和差热-热重分析,研究了不同掺量磷渣对水泥浆体水化性能和微观结构的影响.结果表明:随着磷渣掺量的增加,浆体的凝结时间延长,水化热减少,早期抗压强度下降.但掺磷渣水泥浆体的后期抗压强度已接近或超过了纯水泥浆体的,磷渣掺量的增加对水泥浆体的后期抗压强度影响不显著.浆体中的Ca(OH)2量随龄期的延长而增加并随磷渣掺量的增加而降低.磷渣的活性效应和填充效应的发挥有效地改善了浆体水化后期的微观结构和孔结构,从而使浆体的力学性能有所提高. 相似文献
16.
探究早强型聚羧酸系减水剂(ES-PCE)对水泥水化的作用机制,有助于ES-PCE的研发设计与推广应用。本文通过对水泥水化进程、溶解速率、水化产物生长、凝结时间与抗压强度进行表征,分析了ES-PCE与普通聚羧酸系减水剂(PCE)对基准水泥早期水化的影响机理。结果表明:PCE与ES-PCE均会降低水泥悬浮液的溶解速率;PCE的掺入延缓了水泥水化的诱导期与加速期,降低了水化放热量;而ES-PCE仅略微延迟了水泥水化的诱导期,但缩短了加速期,水化放热量基本不变。与基准水泥相比,ES-PCE分别提早了水泥初凝时间10 min和终凝时间85 min。ES-PCE的掺入提高了水泥早期和后期强度,掺0.2%(质量分数)ES-PCE的水泥7 d抗压强度较基准组提高了14%,而同掺量的PCE强度提高仅为前者的一半。PCE与ES-PCE的掺入释放了水泥颗粒团状絮凝结构中的水分,有利于水泥水化,但二者对水化的影响截然相反;PCE分子结构中大量的羧基络合了溶液中的Ca2+,抑制了水泥颗粒表面晶核的形成,起到了一定的缓凝作用;然而,ES-PCE分子结构中羧基含量较低,Ca2+的络合作用较弱,缓凝效果并不明显,在体系中有效水分增多的情况下,反而促进水泥的水化,起到了早强效果。水灰比为0.4的水泥砂浆中,ES-PCE的掺量适宜控制在0.3%以下,在保证减水率的同时,对水泥早期和后期强度均起到一定的增强作用。 相似文献
17.
18.
有机助磨剂对水泥性能的影响及其有机水泥化学分析(英文) 总被引:2,自引:0,他引:2
现代水泥、混凝土中大量使用化学外加剂,特别是有机化合物和高分子聚合物化学外加剂,例如:水泥助磨剂、混凝土超塑化剂、引气剂、增稠剂等,大量有机物的加入改变了水泥水化过程、水化动力学、微观结构的发展,传统的水泥混凝土化学不再能很好地解释其微观结构与宏观性能的关系。为此,提出一个新兴的水泥混凝土化学的补充分支—有机水泥化学,在未来的水泥混凝土研究中该给予更多的重视。以有机化学外加剂—助磨剂为例,说明其对水泥水化动力学、水化产物形态以及水泥浆体的超塑化剂需求量、流变特性、强度发展等宏观性能的影响。水泥中加入微量的助磨剂,不仅改变了水泥颗粒分布,还改变了水化动力学,促进起始离子的溶解和铝酸钙(C3A)和铁铝酸钙(C4AF)的早期水化,明显地提高早期强度和28 d强度。助磨剂吸附在水泥表面改变了水泥的表面性质,其中助磨剂和Ca2+、Fe2+螯合起关键作用。 相似文献
19.