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弹丸侵彻塑料帽物理过程及其阻力特性 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍一种新型无壳枪弹装药结构,即埋头无壳枪弹,其特征是金属弹丸完全被包容在药柱内,并用一枚塑料帽密封。文中给出了在弹道起始过程中有关弹丸侵彻塑料帽的物理过程模型,为设计埋头无壳枪弹所用塑料帽的结构尺寸提出了理论依据。 相似文献
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介绍一种新型无壳枪弹装药结构,即埋头无壳枪弹,其特征是金属弹丸完全被包容在药柱内,并用一枚塑料帽密封。文中给出了在弹道起始过程中有关弹丸侵乇塑料帽的物理过程模型,为设计埋头无壳枪弹所用塑料帽的结构尺寸提出了理论依据。 相似文献
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本文介绍了整体无壳枪弹装药采用的氮杂己烷火药的晶析问题.晶析物是1,6-二叠氮基-2,5-二硝基氮杂己烷(MA)单体.试验表明:该火药的晶析速度较慢,一般可控制在年晶析量为1mg/cm~2.左右.晶析对火药的弹道性能、机械性能无明显影响. 相似文献
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本文主要依据热点火理论和热自燃理论分析无壳装药的自燃与其自身特性、外界条件等的关系,阐明无壳装药自燃的基术含义,提出有关自燃性能的可靠试验方法,并通过初步实验研究和分析国内外有关资料,进一步提出研究无壳装药热自燃性能的基本标志量可能达到的数值范围。 相似文献
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本文主要依据热点火理论和热自燃理论分析无壳装药的自燃与其自身特性、外界条件等的关系,阐明无壳装药自燃的基术含义,提出有关自燃性能的可靠试验方法,并通过初步实验研究和分析国内外有关资料,进一步提出研究无壳装药热自燃性能的基本标志量可能达到的数值范围。 相似文献
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为评估壳体约束强度对温压炸药爆炸性能的影响,对不同壳体约束强度下的固体温压炸药进行野外静爆试验,用AUTODYN软件对该过程进行数值模拟,并与试验结果进行对比。结果表明,相同装药条件下,裸装药爆炸冲击波参数值、冲击波衰减速率和后燃峰压力值大于带壳装药;铝壳体装药爆炸冲击波参数值、冲击波衰减速率和后燃峰压力值较钢壳体装药高;数值模拟得到的冲击波曲线形态、峰值及冲量与试验结果吻合较好,且裸装药爆炸冲击波的后燃峰到达时间较带壳装药早,铝壳体装药爆炸冲击波的后燃峰到达时间较钢壳体早;初始冲击波超压值受壳厚影响较大,壳体的存在使冲击波的传播滞后。 相似文献
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为了研究壳体对炸药水下爆炸近场特性的影响,在水下进行了Φ25mm圆筒试验与Φ25mm裸药柱滑移爆轰试验,对比分析了带壳装药、裸装药的冲击波迹线与壳体、气泡的膨胀迹线。结果表明,壳体对炸药爆炸后冲击波的衰减作用较为明显,带壳装药水下爆炸冲击波波阵面压力与冲击波传播速度以相对较低的初始值(0.9GPa,0.78mm/μs)近似保持不变,而裸装药水下爆炸冲击波波阵面压力与冲击波传播速度从较高初始值(8.5GPa,0.92mm/μs)以指数形式快速衰减;不同膨胀时期壳体对膨胀过程的影响不同,导致水下爆炸初期(0~5μs)与后期(20μs以后)带壳装药壳体的膨胀速率低于裸装药气泡的膨胀速率,水下爆炸中期(5~20μs)带壳装药壳体的膨胀速率高于裸装药气泡的膨胀速率。 相似文献
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以25mm滑膛炮为加载手段,对带有不同厚度护板的装药进行了撞击加载实验,获取了18.6g标准破片在1820~1830m/s速度下撞击带壳装药时破片和护板的破坏形态及装药反应情况,提出了一种可降低带壳装药反应等级的防护结构。结果表明,防护板厚度为10mm时,护板破坏形态为直径28mm的同口径穿孔,贯穿护板后的破片形成若干大质量碎块;当护板厚度增加至16mm时,护板背面产生了直径37mm的剥落层,破片碎化为密集的小质量碎片群;相比若干大质量碎块导致的装药燃烧反应,密集的小质量碎片群更易在装药内部形成多个"热点"的叠加,进而使装药发生更为剧烈的爆燃反应;该复合防护结构可有效降低碎片群能量,对装药起到了良好的防护作用。 相似文献
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分步压装装药的安全性分析 总被引:2,自引:0,他引:2
介绍了分步压装工艺中装药结构的特点,利用大型冲击模拟加载装置对不同密度的高能炸药药柱进行了安全性模拟实验,并对实验结果进行了理论分析。结果显示,在无缺陷条件下,装药点火阈值较高;在含缺陷条件下,孔隙率越大,点火阈值越高,说明提高装药质量,可以提高装药的抗过载安全性;装药中保持一定的孔隙率可以提高装药的抗过载能力,从而说明了分步压装工艺装药密度分布对装药的抗过载安全性是有利的。 相似文献
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埋头无壳弹的点火、燃烧与装药结构的相互匹配有着下分密切关系。通过研究,找出了可燃底火点火能量具有一定的分配性。根据这一点火能量利用分配规则,调整可燃底火或辅助点火药的药量,可以改善内弹道性能。 相似文献