防止连铸中间包水口堵塞技术的现状

阐述了连铸铝镇静钢时水口堵塞的机理及状态；介绍了国内外防止水口堵塞的技术措施；分析了采用中间包塞棒和水口吹氩、夹杂物过滤、钙处理、水口结构和材质的改变等技术的实际效果，并针对攀钢的实际情况，提出了预防中间包水中堵塞、顺利浇注０８Ａｌ等钢种的建议。     

唐钢FTSC工艺薄板坯连铸浸入式水口堵塞的原因分析

主要对唐钢FTSC工艺薄板坯连铸过程中间包浸入式水口堵塞的原因进行了工艺分析，从冶金反应的角度分析了耐火材料对水口堵塞的影响机理，并提出了通过提高钢液纯净度、Ca处理等方法进行中间包浸入式水口堵塞的控制，提出了无碳耐火材料的开发设想。     

ZCGS浸入式水口材料与钢中Al_2O_3反应性能的研究

通过对ＺＣＧＳ（Ｚr０２一Ｃａ０一Ｃ-Ｓｉ０２）材料的热力学分析,选用了以ＺＣＧＳ材质为内壁与Ａｌ２Ｏ３－Ｃ基体制成复合浸入式水口,经现场工业试验表明,对要求钢中酸溶Ａ１较高的优质低合金１６ＭｎＲｅＬ钢进行浇铸时,该复合浸入式水口具有良好的抗Ａｌ２Ｏ３沉积效果,能够满足铝镇静钢及优质低合金钢多炉连铸的要求。     

防止船板(铝镇静)钢水口结瘤的生产实践

分析了船板（铝镇静）钢浇注时水口堵塞的成困，借鉴国内外研究成果和冶炼实践，结合酒钢船板钢生产实际，提出防止水口结瘤堵塞的措施，解决了铝镇静钢浇注时水口结瘤堵塞问题。     

钢包喂线技术在新型汽车齿轮钢冶炼中的应用

论述了钢包喂线技术在生产引进的国外高标准汽车化钢钢中微量元素Ａｌ、Ｓ含量控制上的应用，并与原生产工艺进行对分析，对影响「Ａｌ」、「Ｓ」回收率的因素进行分析。     

锚链钢钢包喂线实践

介绍了电炉冶炼锚链钢采用喂线加Ａｌ的生产情况，在大量统计数据的基础上，充分考虑采用喂线法时影响钢中Ａｌ含量的主要因素，得出了因归方程。实践结果表明采用喂线法可大幅芳提高Ａｌ的收得率和降低吨钢成本；向钢中喂入Ｃａ－Ｓｉ线可改善钢水的流动性，防止浇铸过程中的水口堵塞，同时可促进钢中夹杂物变性。     

稀土钢水口堵塞的成因分析

本文全面分析了包钢稀土钢浇注时水口堵塞的成因根据国内外许多厂家的研究和生产实践，结合包钢的实际，提出了防止水口结瘤的措施。     

板坯连铸水口堵塞原因分析

文章分析了八钢120吨转炉配套的板坯连铸机,在浇铸铝镇静钢过程中,频繁出现中间包水口堵塞事故,结合生产实践对堵塞原因进行分析,阐述连铸水口堵塞机理并提出改善措施。     

防止中包水口堵塞的措施

就攀钢目前现行的工艺状况，从转炉冶炼工艺和连铸浇注工艺两个方面探讨了防止连铸中包水口堵塞的办法。     

连铸过程中水口堵塞的防止

水口堵塞是铝镇静钢连铸过程中普遍存在的问题。阐述了水口堵塞的机理及危害，并提出了有效的防范措施。     

连铸坯夹杂原因分析

造成连铸坯宏观夹杂的原因是钢液被二次氧化形成夹杂以及中间包中的夹杂物卷入钢液进入结晶器而形成铸坯夹杂，采取保护浇铸坯夹杂保证中间包液面达到一定高度，及时捞渣等措施，可减少铸坯夹杂，改善铸坯质量。     

浇铸钙处理钢水堵水口原因分析及工艺改进

从钢水喂钙处理机理出发，分析了浇注钙处理钢水时钢包水口堵塞的影响因素，提出了钙处理工艺的有关改进措施，解决了钢包堵水口的问题。     

提高LF精炼钢包寿命的措施

精炼温度高造成渣线侵蚀严重以及炉渣对耐火材料的侵蚀，是影响精炼钢包寿命的主要原因。石横特钢厂采取稳定精炼初始温度；加强中间包烘烤；采用埋弧渣技术，制定合理的分钢种精炼温度等措施，使精炼钢包的平均使用寿命比４８炉次提高到５３炉次，耐火砖消耗降低了０．７９ｋｇ／ｔ钢。     

60Si2Mn连铸方坯的生产实践

石横特钢厂通过严格保证钢水质量，控制钢水及铸坯温度，拉坯速度和冷却强度，并采用浸入式水口保持浇注技术，在普通机上生产出合格的优质钢连铸坯，文章以６０Ｓｉ２Ｍｎ合金弹簧钢为重点，阐述了生产符合标准要求的优质钢连铸方坯的电炉冶金及Ｒ５．２５ｍ罗可普型小方坯铸机的生产工艺参数。     

连铸机浸入式水口堵塞问题分析及其改善措施

采用浸入式水口浇注钢水过程中,尤其在浇铸铝镇静钢时,经常因Al2O3附着水口壁发生结瘤,甚至堵塞,不仅降低生产效率和水口的使用寿命,还会影响铸坯质量。从水口堵塞物的来源、微观结构、分布状况以及堵塞物的形成等方面,分析了浸入式水口的堵塞机理。介绍了国内外防止浸入式水口结瘤和堵塞的新技术。针对水口堵塞问题,提出优化水口结构、合理选用水口材质、提高钢水洁净度等改进措施。     

浸入式水口浇钢过程中热应力耦合场分析

运用有限元分析法模拟了浸人式水口实际预热后的温度场以及浇钢过程中的瞬态温度场和热应力场的分布.结果表明:浸人式水口在浇钢过程中突然受到高温钢水的冲击,在短时间内温度变化剧烈,水口颈部至上表面温度变化明显,且呈阶梯状分布;水口与钢水接触的内壁热应力值很小,外壁热应力大于内壁,随着浇钢时间的增加,热应力分布范围沿水口径向逐...     

船用锚链钢M20Mn冷弯断裂原因分析

通过化学成分测试和金相组织分析，认为M20Mn试样冷弯断裂的主要原因是圆钢存在严重的热轧带状组织和表面增碳。采取选择合适的浇注温度和注速、在浇注过程中避免保护渣污染钢液、控制终轧温度等预防措施，消除了M20Mn冷弯断裂缺陷。     

20CrMnTiH齿轮钢可浇性研究与实践

在分析堵塞物的基础上,结合20CrMnTiH生产实际,重点研究了LF精炼渣系及钢水中Ca质量分数对水 口堵塞的影响。结果表明,通过优化调整精炼渣中Al ₂ O ₃ 和 MgO组分、控制钢水Ca质量分数为15×10 -6 ～25× 10 -6 ,可以有效避免水口堵塞,提高了钢水可浇性。     

超纯11%铬铁素体不锈钢水口结瘤的机理

通过对超纯11%铬铁素体不锈钢连铸水口结瘤物不同部位的金相观察、能谱分析以及其冶炼过程钛氧化物和铝氧化物形成的热力学分析,结合实际生产数据研究了超纯11%铬不锈钢连铸过程水口结瘤的机理。结果表明：超纯11%铬铁素体不锈钢水口结瘤主要是钢水中钛的氧化物质量分数较高,在浇铸过程中钛的氧化物和水口中的Al2O3反应生成复合氧化物黏附在水口壁,并不断地富集和黏附其他夹杂物和钢水增厚所致。通过钢液中O、Al、Ti等成分的控制、冶炼过程深脱氧、增加精炼弱吹时间、增加浇铸前镇静时间、防止钢水二次氧化和适当地提高浇铸过热度等可有效地防止超纯11%铬铁素体不锈钢水口结瘤产生。     

防止超低碳铝镇静钢大方坯连铸水口堵塞的工艺实践

研究了铁水脱硫预处理-80 t顶底复吹转炉-LF-RH-280 mm×325 mm方坯连铸流程生产XGM6钢(/%:0.012C, ≤0.012Si, ≤0.08Mn,  ≤0.015P, ≤0.010S)等超低碳铝镇静钢时水口堵塞的原因和防止措施。通过控制转炉终点[O]≤600×10^-6, LF顶渣为高铝渣+电石,RH-OB脱碳后加铝粒脱氧,控制RH终点氧含量20×10^-6~30×10^-6, RH终点[Al]_s≤0.009%,中间包钢水过热度25~40℃,[Al]_s≤0.004%等工艺措施,基本避免超低碳铝镇静钢水口堵塞,连浇炉数由不足2炉提高到8炉以上。