轻型汽车扭杆弹簧用钢45CrNiMoVA研制

研制和应用结果表明,电弧炉＋电渣重熔工艺生产的轻型汽车扭杆弹簧用钢45CrNiMoVA高的纯洁度、淬透性、强度、冲击韧性和高的疲劳强度;扭杆弹簧扭转疲劳寿命达到100万次以上。     

42CrMoA扭杆断裂的原因分析

为确定42CrMoA扭杆在台架试验中的断裂原因,进行了化学成分分析、断口宏观分析、SEM电镜分析、夹杂物检验、金相组织、力学性能等试验。试验结果表明:由于扭杆中含有Al, Ca, S的复合夹杂物,降低了扭杆的疲劳寿命,以夹杂物为裂纹源发生了断裂。     

新型超高强度低氢脆敏感性扭杆弹簧用钢

 通过SEM、TEM、XRD、化学相分析等方法对比研究新型扭杆弹簧用40Si2Ni2CrMoV钢（代号N1）和现有45CrNiMoVA钢微观组织及其对力学性能的影响,并利用慢应变速率拉伸方法对比研究两种不同扭杆弹簧用钢的氢脆敏感性。结果发现,N1钢由于添加硅、钼等抗回火软化元素,使得N1钢在较高的300 ℃温度回火时还能保持一定的抗拉强度,N1钢有大量细小的ε-碳化物析出,使得屈服强度增加,屈强比在0.80以上,45CrNiMoVA钢经180 ℃低温回火后屈服强度在1 550 MPa左右,屈强比只有0.72;经相同条件充氢后,N1钢的慢拉伸强度下降幅度较小,其试样断口中也没有观察到沿晶断裂特征,N1钢的氢脆敏感性明显低于45CrNiMoVA钢。     

铁路货车60Si2CrVAT钢弹簧疲劳试验断裂分析和工艺改进

Φ16 mm 60Si2CrVAT弹簧钢（/%:0.58C,1.76Si,0.66Mn,0.010P,0.005S,1.15Cr,0.15V）生产流程为转炉-LF-VD-220 mm×300 mm连铸-轧制-退火工艺。弹簧制造主要工艺为冲床下料-中频感应加热-热卷簧-余热淬火（890~870℃,油冷）-530℃电阻炉回火-打磨-抛丸-预压缩。分析了Φ16 mm K6弹簧在疲劳试验过程62万次发生断裂（标准要求≥300万次）的原因。结果表明,弹簧支撑圈与工作圈之间在点接触产生的硌伤而导致应力集中是弹簧早期疲劳断裂的主要原因,同时弹簧局部存在异常下贝氏体也对弹簧疲劳寿命产生了不良影响。通过改进制簧工艺,包括保证支撑圈几何尺寸和弹簧淬火温度,防止弹簧疲劳试验时发生局部点接触等措施,使60Si2CrVAT钢弹簧的疲劳试验寿命≥300万次。     

55CrSi弹簧断裂原因分析

为了找出材质为55CrSi的阀门弹簧的断裂原因,采用光电直读光谱仪、光学显微镜、扫描电子显微镜对该弹簧断裂处进行了化学成分、宏观、微观等分析。结果表明:该弹簧的断裂属于疲劳断裂,由弹簧表面磨损和表面脱碳引起。     

时效对GH4090合金弹簧丝微观结构及力学性能的影响

为制备高强度耐高温的高温合金弹簧,以固溶冷拉的GH4090高温合金弹簧丝为母材,在550～750℃范围内进行了时效处理。研究了时效工艺对GH4090高温合金弹簧丝的微观组织结构的影响,分析了γ′强化相对其纯扭力学性能的影响。结果表明,当时效温度在650℃以下时,随着时效温度的升高,γ′相的含量增加,但尺寸变化不大,室温抗扭强度提升。当时效温度大于650℃时,γ′相明显粗化,体积分数降低,室温抗扭强度逐渐下降。另外,二阶时效处理可以获得更细化和更高体积分数的γ′相、从而表现出更高的抗扭强度与硬度。650℃×8 h(50℃/h速率冷却)+550℃×8 h (空冷)的二阶时效工艺可以合理有效地调控微观组织结构,使GH4090合金弹簧丝表现出优良的综合力学性能。室温抗扭强度达到1 373.4 MPa,并且在500℃的测试温度下保持较高抗扭强度。     

中小转炉抗扭缓冲装置的设计与应用

弹簧式抗扭缓冲装置具有良好的柔性缓冲性能，安装、调试方便，代替１０ｔ转炉倾动机构的浮点铰链式抗扭缓冲装置，可减小转炉启动、制动时出现的动载荷、冲击载荷和扭振。     

烧结机振动筛螺旋弹簧失效原因分析

通过失效分析，弄清了烧结机振动筛弹簧疲劳断裂和弹性过早松弛的原因，评估了同一批未用弹簧的实物质量。结果表明，弹簧疲劳断裂是由表面原始的微裂纹造成，弹簧弹性过早松弛是组织不良和严重脱碳的结果。未用弹簧既存在组织不良也存在表面裂纹。     

陕西金钨矿控脉断裂构造特征及演化与成矿关系研究

陕西地区金钨矿经常遭到断裂构造抑制,控脉(矿)断裂呈现出扭张性、扭性与压扭性等特点,经过了数次动定转化后,其和区域性北东、北西、西向断裂和深大断裂彼此连接,一起构成了区内控矿构造脉络。本文通过以杨斜-丰北河地区的金钨矿为例,来详细说明金钨矿控脉断裂构造特征及演化与成矿的关系。     

60Si2Mn钢弹簧疲劳试验断裂分析

通过宏观检验及扫描电镜分析、化学成分分析、金相分析等方法,对60Si2Mn钢弹簧疲劳试验断裂的产生原因进行了分析。结果表明:该弹簧在进行疲劳试验时出现早期断裂现象是由于弹簧表面存在擦伤部位,使其表面产生马氏体的硬化层组织,其脆性较大;使弹簧在疲劳试验时受到交变应力作用下,易在此处萌生微裂纹,最终导致弹簧断裂。     

板坯连铸机结晶器振动导向弹簧板的断裂分析

针对板坯连铸机振动导向弹簧板在浇铸生产过程中频繁发生断裂的现象,以有限元数值仿真技术为手段,通过仿真结果的分析对比发现导向弹簧板的整体受力异常,且这种载荷异常与弹簧板的本体结构、安装布置形式以及工作环境影响均存在直接关联.针对于此,提出一种缓解弹簧板频繁断裂的具体措施以降低弹簧板的异常断裂概率.该改进措施通过现场实施发现能有效遏制了弹簧板的断裂事故发生概率,在生产现场获得了良好的使用效果,这为同类导向弹簧板的使用安全稳定性提供了良好的技术参考.     

铁路机车用52CrMoV4弹簧失效分析

采用化学成分、电子显微镜、金相组织和硬度等分析方法,对运行过程中发生断裂的铁路机车52CrMoV4弹簧断裂原因进行分析。结果表明,弹簧加热成型过程中局部产生过热组织,导致其淬火产生裂纹,是铁路机车用弹簧早期疲劳断裂的主要原因,提出了预防措施。     

35SiMnVB弹条延迟断裂分析

采用35SiMnvB为原材料制做的铁轨弹簧扣件在安装后出现延时断裂。采用化学、金相、扫描电镜分析，发现安装的弹簧耐腐蚀性较差，出现磨损与吸氢。断裂的原因为氢脆导致的延迟断裂。     

某油田注水泵阀体弹簧断裂分析

对断裂弹簧进行化学成分分析、硬度测试、金相检验以及断口的宏观及微观分析。结果表明，该弹簧属脆性疲劳断裂失效，并提出改进措施。     

65Mn盘条拉拔过程中的断裂分析

对首钢65Mn弹簧盘条在拉拔过程中的断裂问题进行了探讨，通过观察分析不同形态的断口发现．杯锥状断裂、齐平状断裂和表面横裂是盘条在拉拔过程巾断裂的主要形式，盘条中的中心残余缩孔、大型夹杂及表面缺陷等是导致65Mn弹簧盘条断裂的主要因素。     

工程机械用60Si2MnA弹簧断裂失效分析

采用电子显微、能谱微区成分、金相组织和显微硬度等分析方法,对工程机械用Φ47mm弹簧试车过程中断裂的原因进行了分析。结果表明,弹簧磨削异常导致磨削表面二次淬火产生脆硬马氏体层是弹簧断裂的主要原因。     

60Si2CrA热轧弹簧断裂失效分析

某桥梁上的φ12mm60SiCrA热轧圆钢弹簧，投入使用仅半个月就断裂失效。采用断口的宏观和SEM分析方法并结合金相分析方法，分析了断裂原因。结果表明，该断裂模式为疲劳，疲劳核心是弹簧表面的缺陷。     

1450热精轧机万向接轴断裂研究

根据部分实测数据 ,从力学分析、扭振测试分析、断口检验等方面对 1 45 0热精轧机万向接轴断裂原因进行分析 ,得出导致万向接轴断裂的主要原因是系统设计、材质和扭振 ,针对断裂原因提出避免断裂的措施 ,对保护轧机主传动系统 ,减少事故发生 ,具有重要的实际意义     

60Si2Mn钢板弹簧失效分析

某厂生产的钢板弹簧在台架疲劳试验中发生早期断裂失效,为了找出其失效原因并制定防止断裂失效的预防措施,通过宏观观察、扫描电镜、金相检验等方法对断裂钢板弹簧进行了失效分析。结果表明:断裂发生在板簧紧固处附近,断口起源于板簧喷丸面;断口区域有明显的贝纹线特征,该断裂属于疲劳断裂;弹簧扁钢局部发生过热,出现组织晶粒粗大和全脱碳等异常组织。通过降低加热温度和减少在加热炉内高温段的停留时间,选择合适的加热速度,并控制炉内气氛等措施,可减少甚至避免热处理过程中局部过热造成的板簧早期断裂失效。     

新型扭杆弹簧用高强度马氏体钢疲劳性能研究

利用旋转弯曲疲劳试验研究新型扭杆弹簧用N1钢和45CrNiMoVA钢的疲劳性能,并通过对2种试验钢组织、硬度、强度、夹杂物类型及大小、疲劳裂纹扩展速率以及氢含量的对比,探讨影响扭杆弹簧用钢旋转弯曲疲劳性能的因素及其疲劳失效机制。结果表明,推荐热处理制度的45CrNiMoVA钢和N1钢旋转弯曲疲劳极限强度分别为892和926 MPa,超高强度钢的屈服强度也是衡量疲劳极限强度的因素,N1钢屈服强度高出45CrNiMoVA钢约100 MPa,是其疲劳性能优于45CrNiMoVA钢的重要原因。在高应力状态下,N1钢的疲劳寿命明显优于45CrNiMoVA钢的重要原因是N1钢的疲劳裂纹扩展速率低于45CrNiMoVA钢;而在低应力状态下,较高的屈服强度、较低的裂纹扩展速率和氢含量是N1钢疲劳极限高于45CrNiMoVA钢的重要原因。