从金堆城木子沟尾矿坝浅谈尾矿高坝设计

前言金堆城木子沟尾矿库位于三十亩地选矿厂南面的西木子沟内,距二选厂约2公里。尾矿库汇水面积为5平方公里。原设计木子沟尾矿坝最终堆积标高为1210米,服务年限10年,到1983年底堆积坝顶标高已达1222米,总坝高达104米,是目前国内坝高超过百米的高坝之一。木子沟尾矿库如能继续使用,对生产的维     

浅谈中线式尾矿堆积坝的防洪安全

针对中线式尾矿堆积坝沉积滩坡度非常缓的情况,结合纸坊沟尾矿库,通过数值分析的方法,分析论述这类尾矿坝的防洪安全问题。由于中线式尾矿坝调洪高度的局限,初期坝坝高和排洪系统布置都是影响防洪安全的重要因素,但主要取决于排水井直径。建议尾矿坝设计时,重点比较初期坝方案和排洪系统方案。     

尾矿坝体安全稳定的技术措施

<正> 歪头山选厂小西沟尾矿坝的初期坝为透水风化砂混合料坝,坝基按天然地形清除表土及植物根基,露出砂卵石地基。坝高11.9米,最终堆积高度90米。采用尾矿冲积上游法筑坝,沉积滩坡长150—200米,平均坡度为I_(0-200)=7‰,澄清水距离在225—300米,子坝外坡平均坡度1:4.5,外坡压300毫米厚山坡碎石土及采矿场废石,并植     

某高尾矿坝考虑渗流作用下的抗震性能分析

渗流作用和地震作用是影响尾矿坝稳定的主要因素。以云南省某尾矿坝为研究背景,基于Geo-studio软件考虑初始渗流场的影响,研究尾矿坝渗流作用下的稳定性,以及地震作用下的动位移与加速度、液化区域与震时的关系、坝坡抗震稳定性、震后永久位移及地震作用下浸润线的变化。计算结果表明：尾矿坝在渗流-应力分析中处于稳定状态。在地震作用下,尾矿坝的水平位移沿着坝高向上不断增大,最大水平位移分布在堆积坝顶部。初期坝顶和堆积坝顶加速度放大倍数分别为1.67和1.87倍。液化区域主要分布于堆积坝浅层区域。尾矿坝震后永久变形量较小,不会发生整体滑塌,但震后浸润线位置较震前显著提高,考虑增设排渗措施防止发生渗流破坏。     

上游式尾矿坝的沉积规律

上游式尾矿坝的设计建造和安全管理中常用到一些基本参数。如初期坝高度、堆积坝外坡比、沉积滩长度、尾矿颗粒沿滩面的分布规律等。目前常用的断面概化方法是勘察和筑坝实验方法,都有一定的局限性。本文研究了分散排矿条件下常见尾矿的冲填沉积规律,推荐了一个上游式尾矿坝计算断面的概化方法。     

用定向爆破加固高危尾坝矿获得成功

陕西境内金堆城木子沟尾矿坝高125m。基础坝高61m,由露天剥离废石堆成,其中<2mm的细粒含量高达35～55％,孔隙率高达39％;基础坝以上由尾矿砂堆筑而成。该坝坝面裂缝,基础坝顶中部凸出,坝顶在平面上呈“S”形。该库在1980年就到服务年限,为带病超期服役的险库高坝,坝体急待加固。原设计的加固工程为在坝下游采石人工堆筑贴坡,但需投资210万元,工期长达30个月。金堆城钼业公司的工程技术人员大胆创新,设计了基础坝     

上游式尾矿坝的沉积规律

上游式尾矿坝的设计建造和安全管理中常用到一些基本参数。如初期坝高度、堆积坝外坡比、沉积滩长度、尾矿颗粒沿滩面的分布规律等。目前常用的断面概化方法是勘察和筑坝实验方法，都有一定的局限性。本文研究了分散排矿条件下常见尾矿的冲填沉积规律，推荐了一个上游式尾矿坝计算断面的概化方法。     

木子沟尾矿坝安全生产实践浅析

本文简要介绍了金堆城钼业公司的尾矿堆放问题,并着重对木子沟尾矿坝21年的运行实践作了比较系统的分析,为尾矿贮存提供了新的经验与教训。     

鞍钢矿业风水沟尾矿坝坝体渗流场数值分析

鞍钢矿业公司风水沟尾矿坝是由初期坝和尾矿堆积坝组成,目前坝高已达65.0m,其稳定性直接影响到该坝体继续加高的可能性.为此,基于鞍钢矿业公司风水沟尾矿坝工程地质勘测资料,经过对实测主轴剖面的合理性概化和延伸,建立坝体渗流场数值模型,采用有限单元法对该尾矿坝坝体渗流场进行了数值分析,得出了正常工作状态下的坝体渗流规律,并以此对坝体渗流稳定性作出了评价,结果表明,在正常工作状态下该尾矿坝渗流稳定,不会产生如管涌、流土等渗流破坏.     

地震作用下高尾矿坝三维有限元动力分析

为分析解决高尾矿坝的抗震稳定性问题,采用三维有效应力动力分析法,以河南洛阳某拟建高尾矿坝为例,分析该坝的动力响应、地震液化区域及干滩长度变化,评价其动力安全稳定性。计算结果表明:动加速度、有效应力、动位移从坝基到坝顶、从坝内到坝坡逐渐增大,最大值一般位于初期坝顶或堆积坝顶部;地震永久沉降约为坝高的0.06%,考虑永久沉降后,坝顶安全超高、干滩长度仍满足规范允许要求;堆积坝上游浸润线以下部分出现小范围地震液化区域,但对坝体安全基本无影响。     

用爆破法加固高险尾矿坝

金堆城钼业公司木子沟尾矿坝是一座高坝、险坝,采用定向抛掷爆破进行加固处理获得成功。本文介绍该项加固技术的试验研究和该工程的爆破设计和施工情况。     

中钢集团马鞍山矿山研究院获“山谷型尾矿堆积坝坝坡尾矿安全高效回采”发明专利

正日前,国家知识产权局授予中钢集团马鞍山矿山研究院王运敏、杨永生等研发的"一种适于对山谷型尾矿堆积坝坝坡尾矿进行回采的新方法"发明专利权(专利号:Zl201410150456.6)。尾矿品位低、成分复杂,夹杂了大量砂石和泥浆,其开发利用技术要求高,若处理不好则出现溃坝、坍塌和滑坡等危险,且随着堆积尾矿的开采,坝高减小,稳定性安全问题突出。上游式尾矿库尾矿     

一种新型尾矿处理方法

<正> 一、前言浓缩排料法是一种新型尾矿处理方法。这种方法是从固定排料点排出高浓度尾矿,以其自然沉淀方式形成尾矿堆。它取消了以往上游法筑坝所形成的尾矿库及其溢流系统,降低初期坝高,不但减少了初期造价,也节省了能源,且不污染环境;比坝高相同的传统方法有更大的容量,可消除以往尾矿坝塌漏、地震液化的危险。该方法可用于新厂,也可用于旧尾矿池的改造,且无需加高尾矿坝,同时管理也很方便。冶金、煤炭、     

寺院沟尾矿库加高扩容坝体的稳定性分析

采用总应力法对寺院沟尾矿库初期坝、堆积坝现状的稳定性进行计算复核,坝体最小抗滑稳定系数均满足要求;对尾矿堆积坝顶高达到120 m及150 m时进行了稳定性分析。在分析的基础上,提出建议:采取有效的排渗措施,加快库底尾粉质泥土固结,提高其抗剪强度指标。     

影响尾矿库渗流场的因素及降低浸润线的措施

采用有限元分析方法,定性分析了初期坝排渗能力、尾矿堆积坝干滩长度、坝内各层渗透系数之比以及尾矿堆积坝下游坡比等因素对坝体浸润线的影响程度以及降低浸润线的措施,从而为尾矿库的设计、施工、运营提供了重要的技术依据,对保证尾矿库的安全运行意义重大。     

某新建尾矿库的最大安全堆坝速率研究

尾矿砂堆坝速率对尾矿坝安全运行有重大影响。为探讨某新建尾矿库的最大安全堆坝速率。通过有限元流固耦合法分析不同堆坝速率对尾矿坝的安全影响机理,确定合理的堆坝速率。研究表明,随尾砂堆坝速度增大,尾矿粒间有效应力增长速度趋缓,孔隙水压力增长速度趋陡,抬升浸润线埋深,增大下滑力。同时,降低固结度,降低尾砂力学强度,减小抗滑力,从而降低尾矿坝稳定性。综合抗滑稳定系数、最小浸润线埋深以及固结度确定某新建尾矿库的最大安全堆坝速率为15m/a。尾矿安全极限堆坝速率随弹性模量、渗透系数、粘聚力、内摩擦角增大而线性增大,随堆积坝高度增大而线性减小,随干密度、堆积坝坡比先升后降,呈抛物线型关系,存在堆坝速率最大值。     

浮船-溢水塔回水系统

为使选矿生产水循环利用和排除尾矿场中的洪水,保证选厂尾矿坝安全,需要从尾矿场中回收澄清水。首钢矿山公司水厂铁矿选厂尾矿场1号溢水塔距初期坝仅300米,初期坝长170米,塔近坝短。子坝上升速度快,从1971年5月至1974年底,子坝堆高24米。尾矿场内的水边线接近1号溢水塔,造成回水中含泥砂量太多,     

二峰山铁矿尾矿再选探讨

1．尾矿库基本情况二峰山铁矿尾矿库采用截沟式上游法筑坝。基础坝为堆石坝，子坝采用旋流器筑坝。自1971年投入使用以来，年排尾矿约20万t，截止1996年已堆积尾矿约300万t。目前其总坝高约39m，坝顶长170m，宽2m，外坡总坡比1：5，但极不均匀，上部坡比为1：3—4，干沙滩长415m，坡度0．56％。外滩干燥未见淤泥，个别地方生有杂草。距坝顶高25m处铺设的水平排渗砂管水流清澈，流量稳定。坝内干沙滩坡度均匀，未见成片淤泥。坝下有排洪涵洞，洪水通过坝内的框架式溢洪塔流出。尾矿沉淀后，清水由浮船泵扬至二峰山选矿厂。2．尾矿基本特性二…     

尾砂坝的综合治理

<正> 我矿原矿为原生含铜矽卡岩型矿石,产品为铜精矿,尾矿比重为3.18,堆积容重为1.65吨/米~3,平均粒径为0.073毫米。尾矿库设在距选矿厂两千多米远的山谷中,两面环山。上游坝由主坝和副坝两部分组成,基础坝为不透水的均质土坝,原设计无防渗层。后期坝为内加高式砂坝,采用人工堆筑子坝,堆积方式为上游冲积法,排放矿浆为坝顶多管分散均匀排矿。选矿厂日产尾矿2328吨。尾矿库设计总库容700万米~3,     

基于Autobank_3d软件的尾矿坝三维渗流计算分析

借助Autobank_3d三维渗流计算软件,建立了较为准确的尾矿坝三维计算模型进行稳定渗流场计算,得到了详细的坝体渗流状态,模拟了埋置于堆积坝坝坡的排渗水管及尾矿坝运行后期出现的初期坝淤堵情况,前者将有效降低堆积坝的浸润面,后者则大大不利于坝体渗流稳定,需要采取其他排渗措施。