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本文对江苏省某工业园区污水处理厂进行提标改造设计,采用“进水池(利旧)+调节池(利旧)+斜板沉淀池(利旧)+中间水池(利旧)+芬顿氧化车间(利旧)+水解酸化池(利旧)+两级A/O生化池(改造)+二沉池(改造)+三沉池(利旧)+滤布滤池(新建)+活性炭吸附及再生系统(新建)+消毒池(新增)+外排及回用泵房(改造)”处理工艺,将出水由《化学工业主要污染物排放标准》(DB32/939-2006)的一级标准提升至《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB18918-2002)一级A标准。 相似文献
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为资源化利用煤化工产浓盐水和煤矿矿井水产浓盐水,中煤鄂能化公司进行了浓盐水分离提纯的技术研究,通过对比分析、小试、中试,制定了"高效反渗透(HERO)+臭氧催化氧化(AOP)+降膜式蒸发(MVR)+超滤(UF)+纳滤(NF)+蒸发结晶"的工艺技术方案,工业示范装置72 h性能考核结果显示:硫酸钠、氯化钠产品质量达到工业一级品要求,硫酸钠产量2.35 t/h,氯化钠产量1.3 t/h,杂盐产量0.13 t/h,盐回收率96.6%。 相似文献
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采用具有恒温环境的溶解-反应量热计,以2.0mol/LHCl做溶剂,分别测定了以下反应NdCl3·6H2O(s)+4Gly(s)+Im(s)+3NaClO4(s)=[Nd(Gly)4(Im)(H2O)](ClO4)3(s)+3NaCl(s)+5H2O(1)各物质在298.15K时的溶解焓,再通过设计的热化学循环求得化学反应的标准摩尔反应焓,由以上结果和其他数据,推导出配合物[Nd(Gly)4(Im)(H2O)](ClO4)3的标准生成焓为-3456.08±0.19kJ/mol。 相似文献
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针对分布集中式污水处理厂节约土地资源、节省管网及工程投资、出水水质指标要求高的特点,以某高新区水质净化厂高密度沉淀池+BAF(DN)+BAF(CN)+滤布滤池工艺为例,对2020年1~12月工艺运行情况分析。运行结果表明:高密度沉淀池+BAF(DN)+BAF(CN)+滤布滤池工艺全年对COD、NH3-N和TN等污染物的平均去除率分别为93.74%、97.27%和70.74%。工艺运行费用约为1.6元/t,该工艺适用于对出水水质要求高且土地资源稀缺的地区。 相似文献
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《耐火材料》2017,(4)
为了开发铝土矿尾矿利用的新途径,采用低钙烧结法对铝土矿尾矿进行除杂处理,然后制备刚玉-莫来石耐火材料,主要研究了铝土矿尾矿-氢氧化钠-碳酸钙混合料的钙比(n(CaO)/[n(SiO_2)+n(TiO_2)])、碱比([n(Na_2O)+n(K_2O)]/[n(Al2O3)+n(SiO_2)+n(Fe_2O_3)])和煅烧温度(950~1 250℃)对杂质去除效果的影响,以及在用除杂后的铝土矿尾矿合成刚玉-莫来石材料时合成温度(1 300~1 500℃)对合成材料物相组成的影响。结果表明:1)低钙烧结法除杂的最佳条件是钙比、碱比均为1.0,在1 150℃保温2 h烧结;经最佳条件烧结后,熟料中Al_2O_3的溶出率为88.40%,SiO_2、Fe_2O_3、TiO_2的去除率分别为59.02%、98.65%、98.57%。2)以除杂后的铝土矿尾矿为原料合成刚玉-莫来石复相材料时,最佳合成温度为1 500℃。 相似文献
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氯沙坦为口服非肽类血管紧张素Ⅱ受体拮抗剂,于1994年首次在瑞典上市,2004年获得美国食品与药物管理局(FDA)批准,近年来一直是临床治疗高血压的一线药物。氯沙坦由咪唑环片断(A)、苯环片断(B)和(C)以及四氮唑环片断(D)拼合而成。该文根据各片断的连接次序不同,将氯沙坦的合成策略分为以下5种:"(B+C)+D+A"策略,"(B+C)+A+D"策略,"(C+D)+B+A"策略,"(C+D)+(A+B)策略"和"(A+B)+C+D"策略。并以该5种策略为主线综述了氯沙坦自诞生至今的合成工艺研究进展。 相似文献
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实验采用Waring Blender法,在30℃筛选出了?-烯基磺酸钠AOS,脂肪醇聚氧乙烯醚硫酸盐型AES两种较好的起泡剂并进行复配,确定最佳复配比为3∶2,在最佳复配比基液加入生物聚合物XC,阴离子聚丙烯酰胺(APAM分子量为1 800万),正十二醇作用效果不同的三种稳泡剂,采用3因素3水平正交试验得出强化泡沫驱配方:AOS(0.18%)+AES(0.12%)+AMPM1800(0.04%)+XC(0.08%)+正十二醇(0.04%)。对配方进行抗温性检测试验,得出75℃泡沫性能最好,发泡量为1 140 m L,析液半衰期达到78 min,泡沫半衰期能接近7.7 h。 相似文献
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以二氧化硅(Si O2)和氯甲烷(CH3Cl)为原料,在铜粉催化下,采用直接法合成甲基氯硅烷。研究了催化体系及助催化剂用量、反应温度和压力对CH3Cl转化率及甲基氯硅烷产率的影响。结果表明,较佳合成工艺是:在Si O2用量300 g、CH3Cl流量50 m L/min条件下,催化体系组成是Fe(60 g)+Cu(15 g)+Mg(30 g)+Al Cl3(25 g),反应温度280℃,压力0.3 MPa;在此条件下,CH3Cl的转化率为62%,甲基氯硅烷的产率为60.3 g/h。 相似文献
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以电熔镁砂、α-Al_2O_3微粉、板状刚玉、白刚玉、金属铝及高纯镁砂为原料,铝酸镁溶胶为结合剂,氮气条件下1 700℃保温4 h分别制备了MgO基和Al_2O_3基Al-MgO-Al_2O_3复合材料。研究了氮气低氧分压条件下MgO和Al_2O_3稳定性差异对Al-MgO-Al_2O_3复合材料微观结构的影响并揭示了MgO基和Al_2O_3基中MgAl ON形成机理。结果表明:在氮气低氧分压条件下,MgO比Al_2O_3更不稳定;在1 000℃以上随着温度的升高,体系MgO和Al_2O_3反应形成MgAl_2O_4,随着温度的升高,C-O_2反应的进行,体系内氧分压逐渐降低,MgO不稳定,分解为Mg(g)和O_2(g)。在MgO基体系中,MgO分解量较多,导致局部氧分压升高,金属Al部分将被氧化成Al_2O(g),与N_2(g),Mg(g)和O_2(g)发生反应,生成片状MgAl ON:Al_2O(g)+O_2(g)+N_2(g)+Mg(g)→MgAl ON(s)。而在Al_2O_3基体系中,由于MgO分解量减少,氧分压较低,高温下金属Al转变成Al(g),与N_2(g),Mg(g)和O_2(g)反生反应生成板片状MgAl ON:Al(g)+O_2(g)+N_2(g)+Mg(g)→MgAl ON(s)。 相似文献