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《现代铸铁》2020,(3)
介绍了轮毂铸件的结构及技术要求,根据铸件结构特点,设计了侧冒口补缩工艺和压边冒口补缩工艺,利用MAGMA数值模拟软件进行模拟分析,结果表明:选用压边冒口补缩工艺,补缩通道始终畅通,冒口对铸件进行液态补缩,在凝固过程后期,冒口颈处能够及时凝固,铸件依靠石墨化膨胀自补缩来抵消收缩,而且铸件先于冒口颈凝固,补缩通道在铸件凝固过程中始终是畅通的,满足顺序凝固的要求,因而获得内部致密的铸件。首件试制后的结果显示:选择用压边冒口生产的轮毂组织致密性好,未出现缩孔、缩松缺陷,说明压边冒口的补缩作用效果明显,目前,已经进行了小批量生产,未收到客户关于铸件加工后有缺陷的反馈。 相似文献
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在实际生产中,球铁件经常使用压边冒口。由于压边宽度较窄,它在球铁件凝固的液态收缩阶段有一定的补缩能力,而在共晶结晶阶段压边处凝固,使铸件完全封闭而能充分利用其自身膨胀,对凝固末期的第二阶段收缩进行补缩,以获得健全铸件。因此压边冒口的补缩作用与中小球铁件的凝固——收缩特性相吻合。当然它也具有自身的一定特点:压边冒口没有明显的冒口颈,这对冒口——铸件补缩系统的冷却——凝固条件和铸型温度场的分布产生影响,给工艺设计带来了新因素。本文对压边冒口的大小、压边宽度、铸型及原材料条件和冒口设计进行讨论。试验是在生产条件下进行的。熔炼设备为2.5吨热风水冷冲天炉。出炉温度1380～1420℃。炉渣氧化铁含量<5％。采用稀土镁硅铁合金球化剂,球铁化学成份为(％):C3.7～3.9。终Si2.7～2.9,Mn<0.5,S<0.03, 相似文献
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N6135柴油机是奥地利AVL公司对该厂6135柴油机的改进设计。 N6135曲拐法兰铸件材质为QT700-2,铸件浇注温度为1360～1380℃。我们采用无冒口工艺、采用一个冒口补缩两个铸件的压边冒口工艺和采用一个冒口补缩四个铸件的边冒口工艺（见图）。 相似文献
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分析了目前砂型铸造生产中气缸体类铸铁件厚大热节处常用的传统补缩冒口(耳冒口)或出气冒口(飞边冒口的补缩情况)的补缩情况，简要介绍了压边冒口应用于气缸体类铸铁件的作用和效果；重点论述在气缸体类铸铁件“中部”厚大热节处应用缩颈冒口的工艺优化设计理念和技巧，及其所达到的良好技术经济效果。 相似文献
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148线圈支架上下为圆环,由中间9个腰肋连接,最大壁厚40 mm,铸件重70 kg,材质HT 150,普通粘土砂,水平三开箱造型。运用大孔出流理论设计了顶注压边浇冒口系统。直浇道直径φ35 mm,横浇道尺寸24/28 mm×26 mm,内浇道由截面为37/39 mm×6 mm的2道内浇道和2个压边冒口形成的55 mm×5 mm的压边缝隙合成,浇道比为A直∶A横∶A内=1.0∶1.4∶1.1。用收缩模数法设计冒口,冒口直径φ55 mm、高90 mm,设1只φ30 mm的排气耳冒口。首批生产30件,经检查无缩孔、气孔、夹砂等缺陷,铸件经加工后,全部合格,表明运用大孔出流理论设计浇注系统,采用顶注压边浇冒口填充补缩工艺,生产148线圈支架铸件是可行的。 相似文献
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