传统推流式曝气池渐减曝气设计

分别对推流式曝气池的有机物降解模式和埯氧模式进行了推导，并提出了同时运用两个模式绘制需氧量曲线，将推流式曝气池设计成渐减曝气工艺的方法。     

活性污泥法推流式曝气池池容影响因素的探讨

本文根据推流式曝气池池容公式,分析了微生物动力学因素和运行因素对推流式曝气池池容的影响,并比较了它们对池容影响程度的大小。     

PF曝气池活性污泥及底物浓度的分布规律

在推流式曝气池中，底物浓度沿程逐渐降低，而活性污泥浓度在曝气池前部会逐渐升高，在后部有可能会呈下降趋势。根据细菌在不同生长阶段的增殖动力学方程，可建立活性污泥及底物浓度的沿程计算模式，并可通过这一系列数学模式确定曝气池中各生长阶段的起讫点。     

活性污泥系统数学模型的探讨

对活性污泥系统数学模型进行了探讨，确定了曝气池有机负荷及难降解物质浓度，以Ｍｏｎｏｄ公式为依据，分别对完全混合式和推流式曝气池进行了数学分析，结果表明，两种曝气池的动力学模型有相似的形式。     

活性污泥法曝气池池容的理论推导

根据微生物反应动力学模型,推导了活性污泥系统中完全混合式与推流式曝气池池容的计算公式,并比较了在不同底物去除率下,两种池型容积大小。     

完全混合串联组合式曝气池渐减曝气设计

将数个完全混合式曝气池串联运行,可形成兼有推流特点的组合式曝气池。本文对该曝气池的有机物降解模式进行了推导,由此计算求得各级需氧量,继而提出一种将其设计成渐减曝气工艺的方法     

UASB+AF处理高浓度涤纶废水的生产性试验研究

涤纶废水是一种高浓度的有机化工废水 ,CODCr浓度为 5 0 0 0 - 80 0 0mg/L ,采用二级厌氧 (UASB+AF、AF)---二级好氧 (推流式曝气池、接触氧化池 )为主要的处理工艺 ,处理后能达到国家排放标准 .本文主要介绍了UASB +AF厌氧池的启动过程及运行结果 ,并对CODCr去除率的影响因素作了比较深入的分析 ,为采用UASB +AF厌氧池处理高浓度废水提供了经验和依据 .     

完全混合串联组合式曝气池渐减爆气设计

将整个完全混合式曝气串联运行，可形成兼有推流特点的组合式曝气池、本文对该爆气池的有机物降解模式进行了推导，由此计算求得各级需氧量，继而提出一种将其设计成渐减曝气工艺的方法。     

下向流内循环生物流化床的水力动力学特性研究

研究了下向流生物流化床的流态特征．结果表明下向流流化床降流区的流态接近于推流式,而升流区的流态接近于完全混合式,反应器可以模拟为一个推流式反应器和一个完全混合式反应器的串联．     

串联活性污泥系统处理制药废水工艺研究

通过小试模拟完全混合推流式活性污泥曝气池(串联CMAS工艺)处理哈尔滨某制药生产废水,优化实际工程的工艺运行参数,研究各污染物在系统中的去除特性.在F/M为0.1~0.2或0.8~1.5 gCOD/(gMLSS.d)、SRT为8~10 d、DO为1~3 mg/L、水温为27~34℃的运行条件下,串联CMAS工艺系统中污泥沉降性较好,对COD和TSS去除率分别大于90%和95%.活性污泥的平均比摄氧速率SOUR平均=49.5 mg/(gMLSS.h),表明串联CMAS曝气池中的污泥具有良好的活性.当水力停留时间HRT相同时,增加CMAS曝气池数有利于污泥沉降.该工艺对COD的生物降解规律遵循ρ(CODe)=ρ(COD0)×e-a t的数学模型.将模拟试验结论应用于实际工程的运行结果表明,该系统运行高效稳定,出水指标满足《污水综合排放标准(GB8978-1996)》的一级标准.     

变频器在曝气转刷自动控制中的应用

变频器用于曝气转刷的自控中,通过调节曝气转刷的转速,实现氧化沟需氧量与充氧量的最佳匹配,在保证出水水质的同时,可以最大限度的降低能耗.同时论证了变频调速的可行性和必要性.全面介绍了在实际应用中曝气转刷的三种控制方式,其中计算机系统自动控制方式中的变频调速控制可以实现节能.     

曝气池清水曝气气泡云团形态特征

目前各种曝气池运行时曝气产生的气泡云团形态差别很大,气泡群时空分布不均,导致氧转移效率在曝气池中的分布差异,能耗高。为了弄清楚盘式曝气气泡云团的形态特征及其时空分布,本文利用高速摄像技术和摄影测量技术,对室内清水曝气实验模型中的气泡云团轴线长度、径向尺度和形态演化进行了观测。结果表明,实验范围内气泡云团轴线形状与水流流速分布曲线形状基本类似,气泡群轴线长度与水深之比介于1.03~1.30之间。曝气量由0.25m3/h增大到2.0m3/h,气泡云团轴线长度和气泡的驻留时间先增大后减小。随着曝气量增大,气泡云团形状变得不规则,且随时间变化越频繁。多个曝气盘曝气,上游的气泡云团会影响下游气泡云团的形态。在流向和展向,气泡云团宽度基本相同;在水深方向上,由曝气盘向水面沿程增大,0.5h0、0.8h0处气泡云团平均宽度明显大于0.2h0处的宽度。不同水深处气泡云团的宽度随时间随机变化;0.8h0处气泡云团宽度随时间的变化最剧烈。气泡群的平均宽度随曝气量增大而增加,曝气量为0.25m3/h、1.0m3/h、2.0m3/h时,气泡云团的平均宽度分别为曝气盘直径的1.0~1.5倍、1.6~2.5倍和1.75~3.5倍。盘式曝气形成的气泡云团在水中可被划分为三个区域：底部的调整区、近自由面区和中部的紊动扩散区,不同区域内的气泡的受力和运动特性不同。气泡云团分区为气泡受力和运动的建模计算提供了依据。     

基于ADV的推流式曝气池流场特性研究

曝气池内横向水流对气泡的生成过程有明显的影响,曝气对池内流场也有明显影响。为进一步研究曝气池内流场特性,采用声学多普勒流速仪（ADV）对大尺度Orbal曝气池模型内的流场特性进行了实验研究。结果表明：水流经过弯道后流速分布呈现出内侧小、外侧大的特点,且存在横向流速;进入直段后,流速分布不断调整,内、外侧水流流速差减小,且较浅水深时,流速调整较快。开启曝气盘后与清水时相比,曝气盘上游断面,近水面处流速减小,水面下较深处流速增大;曝气盘下游断面,近水面处流速增大,水面下较深处流速减小;曝气盘下游紊动强度明显增强。     

纯氧曝气污泥颗粒化及其结构解析

纯氧曝气活性污泥法广泛用于处理或预处理高负荷有机废水。利用纯氧和空气2种曝气方式同步培养好氧颗粒污泥,结果表明前者污泥颗粒化时间较短,颗粒结构更为密实。显微镜观察发现纯氧曝气污泥颗粒表面含有大量的丝状菌,少量球菌、杆菌以及一些胞外多聚物（EPS）等,空气曝气污泥颗粒表面物质组成相对单一,表明纯氧曝气颗粒污泥微生物种类、数量及代谢能力优于空气曝气颗粒污泥。同时发现进水负荷波动对纯氧曝气污水处理系统出水水质的影响较小,表明纯氧曝气颗粒污泥能够处理和耐受高负荷有机废水。     

改良型Carrousel氧化沟脱氮除磷工艺研究

改良型Carrousel氧化沟工艺采用前置厌氧池 ,把厌氧、缺氧、好氧有机结合起来 ,具有生物脱氮除磷功能 ,是目前城市污水处理的工艺之一 .结合工程实例 ,从工艺原理、运行效果等方面对改良型Carrousel氧化沟工艺进行了分析、研究     

曝气池动力学模型的参数估值

本文利用污水厂日常监测数据,对曝气池动力学模型的参数进行了估值.模型验证结果表明,该估值方法使模型的可靠性得到较大提高,模型输出值比较真实地反映了系统的实际输出。     

曝气充氧中氧总传质系数的探讨

对曝气充氧中氧总传质系数进行了理论分析与实验研究,研究表明氧总传质系数总体上是随时间而改变的,在一定时间范围之内趋于常数.