喷射成形La62Al15.7(Cu,Ni)22.3块体非晶合金的晶化行为

研究了喷射成形和铜模吸铸法制备的La62Al15.7(Cu,Ni)22.3块体非晶合金的晶化行为。结果表明,两种工艺制备的非晶合金晶化过程都为三级晶化,晶化的顺序为:非晶→非晶+La→非晶+La+Al3La→非晶+La+Al3La+富Cu和Ni的未知相。结合晶化动力学计算和退火晶化实验结果表明,低温(<503K)时,喷射成形La62Al15.7(Cu,Ni)22.3非晶合金的热稳定性优于铜模吸铸La62Al15.7(Cu,Ni)22.3非晶合金,高温(>553K)时结果相反。     

喷射成形大尺寸镧基块体非晶过冷液相区内的塑性变形行为

研究了喷射成形大尺寸La62Al15.7(Cu,Ni)22.3非晶合金在过冷液相区内的塑性变形行为.结果表明,随加热温度的增加和应变速率的减小,该非晶合金由非稳态变形向单一稳态变形行为转变.当应变速率为5×10-3S-1,温度为443 K和挤压比为6.25时,喷射成形La62Al15.7(Cu,Ni)22.3非晶合金样品的密度由挤压前的5.723增加到挤压后的5.924 g/cm3,达到了同成分吸铸态非晶合金密度(6.134 g/cm3)的96.6%.挤压后非晶合金样品依然保持完全非晶态.     

La62Al15.7(Cu,Ni)22.3块体非晶合金的晶化行为

利用等温和变温晶化退火的方法对铜模吸铸La62Al15.7(Cu,Ni)22.3块体非晶合金的晶化行为进行了研究.结果表明,La62Al15.7(Cu,Ni)22.3块体非晶合金晶化过程分为3级,不同阶段的晶化产物分别为 La、Al3La和富Cu、Ni的未知相;非晶合金的驰豫激活能和3级晶化激活能的关系为:Eg相似文献   

喷射沉积法和吸铸法制备镧基非晶合金的退火晶化组织分析

通过X射线衍射仪和场发射扫描电镜等实验设备,对比分析了喷射沉积法和铜模吸铸法制备的La_(62)Al_(16)(Cu,Ni)_(22)非晶合金的晶化过程和在不同退火温度下的晶化组织。结果表明沉积态La_(62)Al_(16)(Cu,Ni)_(22)非晶合金晶化主要析出纳米级的Al、Al Ni、La和未知相,析出相呈均匀分布,组织结构较好,而吸铸态La_(62)Al_(16)(Cu,Ni)_(22)非晶合金晶化后析出La和La(Cu,Ni)相,析出相颗粒尺寸大小不一,且分布不均匀,从而证明喷射沉积法作为La_(62)Al_(16)(Cu,Ni)_(22)块体非晶合金的制备方法,具有一定的优势。     

喷射沉积镧基非晶合金退火组织和成分分析

研究了喷射沉积La_(62)Al_(16)(Cu,Ni)_(22)大块非晶合金在不同退火工艺下的晶化过程和晶化组织转变。结果发现:573 K×30 min退火时,非晶合金可以完全晶化,并析出Al、AlNi、La和未知相。TEM显示Al和AlNi相的晶粒尺寸为纳米级,且晶化后的组织成分较为均匀,说明喷射沉积是制备镧基非晶合金的有效方法。     

DEFORMATION BEHAVIOR OF SPRAY–DEPOSITED La–BASED BULK AMORPHOUS ALLOY IN SUPERCOOLED LIQUID REGION

研究了喷射成形大尺寸La₆₂Al_15.7(Cu, Ni)_22.3非晶合金在过冷液相区内的塑性变形行为. 结果表明, 随加热温度 的增加和应变速率的减小, 该非晶合金由非稳态变形向单一稳态变形行为转变. 当应变速率为5×10^-3 s^-1, 温度为443 K和挤压比为6.25时, 喷射成形La₆₂Al_15.7(Cu, Ni)_22.3非晶合金样品的密度由挤压前的5.723增加到挤压后的5.924 g/cm³, 达到了同成分吸铸态非晶合金密度 (6.134 g/cm³) 的96.6%. 挤压后非晶合金样品依然保持完全非晶态.     

p/m比值对喷射成形70Si30Al合金沉积坯件的影响

采用喷射成形技术制备了70Si30Al合金,研究了在喷射成形工艺过程中雾化气体压力与金属熔体质量流率比值(p/m)对沉积坯件的影响.结果表明:p/m比值对沉积坯件的实收率、初生硅尺寸、致密度有显著影响.随着p/m比值增大,沉积坯件实收率、初生硅相平均尺寸、致密度均减小;综合考虑p/m比值对实收率、初生硅尺寸、致密度的影响,分析认为,在喷射成形工艺过程中最佳的p/m比值应在0.209～0.231 MPa/(kg·min-1)之间.     

ZrCuNiAl块体非晶合金的玻璃形成能力与动力学行为

利用铜模铸造法制备了Zr53Cu187Ni12Al16.3、Zr519Cu23.3Ni105Al14.3和Zr50.7Cu28Ni9Al12.3块体非晶合金,3种合金形成非晶的最大临界尺寸分别为6 mm、10 mm和14 mm.采用三点压弯式黏度仪、差热分析仪(DTA)研究了上述非晶合金过冷液体的黏度、脆性系数及临界冷却速度对玻璃形成能力的影响.结果表明:在3种合金中,Zr50.7Cu28Ni5Al12.3不仅具有最高的过冷液体黏度,而且具有最低的动力学脆性系数m (51.2)和临界冷却速率Rc(9.8 K/s),这导致该合金具有极强的玻璃形成能力.     

大尺寸铝基复合材料锭坯的喷射共沉积制备技术及装置

为了解决陶瓷颗粒增强铝基复合材料大直径厚壁管坯、圆柱锭坯和环件的制备技术问题,作者发明了坩埚移动式自动化控制喷射共沉积技术和一系列装置,研究了喷射共沉积过程原理及基本规律,制备出了尺寸为dout650 mm/din 300 mm×1 200 mm的6066Al/SiCp管坯,d700mm×600 mm的7075Al/SiCp圆柱锭坯和dout1 200mm/din600 mm×250 mm的7075Al/SiCp环件.沉积层的冷速达104K/s.在沉积过程中雾化颗粒的沉积轨迹是一种有规律的扭合曲线.实验结果表明,该技术是适合于制备大尺寸快速凝固铝基复合材料坯件的理想技术.     

微量Mn元素对La62Al14Cu24块体非晶合金形成能力的影响

应用铜模吸铸法制备出一系列的La62Al14-xMnxCu24（x=1.0,1.4,2.0,3.0,4.0,5.0）四元合金。通过Mn对Al的部分替代,研究了Mn元素微量替代对La62Al14Cu24三元块体非晶合金的玻璃形成能力和热力学稳定性的影响。实验结果表明,La-Al-Mn-Cu四元合金可以制备出直径达6 mm的完全非晶棒,说明了Mn对Al的部分替代能明显地增强La62Al14Cu24合金的玻璃形成能力。     

高压处理对La62.0Al15.7(Cu,Ni)22.3非晶合金显微组织和腐蚀行为的影响

采用电弧熔炼铜模吸铸法制备La62.0Al15.7(Cu,Ni)22.3非晶合金,在室温下对该非晶合金进行高压处理(压力为3-5 GPa),研究高压处理对非晶合金显微组织的影响;并对非晶合金在3.5%NaCl溶液中的电化学性能进行测试.结果表明:室温下的高压处理使该非晶合金发生结构驰豫,从而导致其玻璃转变温度、第一晶化温度及驰豫激活体积发生改变;高压处理后,非晶合金的自腐蚀电位增加,自腐蚀电流密度减小,临界点蚀电位下降,因此,高压处理提高该了非晶合金的抗均匀腐蚀能力,但降低了其抗点蚀的能力.     

异质结构Zr基非晶合金的热稳定性及力学性能

通过铜模铸造法制备了具有异质结构的Zr64.2Ni16.2Cu14.6Al5和Zr63.4Ni16.2Cu15.4Al5块体非晶合金,利用X射线衍射(XRD)、高分辨透射电镜(HRTEM)和差示扫描量热法(DSC)研究了其微观结构及热稳定性。结果表明,与均匀结构的Zr65Al10Ni10Cu15块体非晶合金相比,异质结构降低了材料的热稳定性。在单轴压缩试验中,两种Zr基块体非晶合金具有大的塑性应变(>25%)和高的屈服强度(>1.6GPa)。低的STZs势能和高的剪切带扩展抗力是异质结构Zr基块体非晶合金塑性提高的主要原因。     

Effects of substituting Ni with M (M=Cu, Al and Mn) on microstructures and electrochemical characteristics of La-Mg-Ni system (PuNi3-type) electrode alloys

In order to improve the electrochemical cycle stability of La-Mg-Ni system (PuNi3-type) hydrogen storage alloy, Ni in the alloys was partially substituted by M (M=Cu, Al, Mn). A new La-Mg-Ni system electrode alloys La0.7Mg0.3Ni2.55-xCo0.45Mx (M=Cu, Al, Mn;x =0,0.1) were prepared by casting and rapid quenching. The effects of element substitution and rapid quenching on the microstructures and electrochemical performances of the alloys were investigated. The results by XRD, SEM and TEM show that the alloys havea multiphase structure, including the (La, Mg)Ni3 phase, the LaNi5 phase and the LaNi2 phase. The rapid quenching and element substitution have an imperceptible influence on the phase compositions of the alloys, but both change the phase abundance of the alloys. The rapid quenching significantly improves the composition homogeneity of the alloys and markedly decreases the grain size of the alloys. The Cu substitution promotes the formation of an amorphous phase in the as-quenched alloy, and a reversal result by the Al substitution. The electrochemical measurement indicates that the element substitution decreases the discharge capacity of the alloys, whereas it obviously improves the cycle stability of the alloys. The positive influence of element substitution on the cycle life of the alloys is in sequence Al＞Cu＞Mn, and negative influence on the discharge capacity is in sequence Al＞Mn＞Cu. The rapid quenching significantly enhances the cycle stability of the alloys, but it leads to a different extent decrease of thedischarge capacity of the alloys.     

Cu,Fe元素含量对喷射成形Al_(98-3x)Cu_(2x)Fe_xNi_1Ce_(0.5)Zr_(0.5)合金组织和性能的影响

采用喷射成形技术制备了不同成分的Ａｌ９８ － ３ ｘＣｕ２ ｘＦｅｘＮｉ１Ｃｅ０ ．５Ｚｒ０ ．５（ 摩尔分数, ％ ） 合金快速凝固材料。重点研究了Ｃｕ , Ｆｅ 元素含量对合金微观组织、力学性能以及断裂机制的影响。研究结果表明, ｘ ＜ ２ 时, 可有效避免粗大的Ａｌ７Ｃｕ２Ｆｅ 平衡相形成; ｘ ＝ １ ．５ 时, 合金具有较好的综合力学性能,合金的抗拉强度、屈服强度、延伸率和弹性模量分别可达６４３ ＭＰａ ,５５８ ．４ ＭＰａ ,８ ．４ ％ 和８０ ．４ ＧＰａ 。     

(Zr55All0Ni5Cu30)0.97Ce0.03非晶合金在含Cl-介质中的腐蚀电化学行为研究

  用电化学技术方法研究了Zr₅₅Al_l0Ni₅Cu₃₀和(Zr₅₅Al_l0Ni₅Cu₃₀)_0.97Ce_0.03非晶合金在含Cl^-介质中的腐蚀电化学行为及添加稀土Ce的影响.结果表明：随Cl^-浓度增加,两种非晶合金的腐蚀速度加快;添加稀土Ce后提高合金耐蚀性;随极化电位的提高,两种非晶合金在0.05 mol/L Na₂SO₄及含Cl^-介质中均出现钝化特征,维钝电流密度随Cl^-浓度增加而减小;Zr₅₅Al_l0Ni₅Cu₃₀非晶合金的电化学阻抗谱由单容抗弧组成(Zr₅₅Al_l0Ni₅Cu₃₀)_0.97Ce_0.03非晶合金的交流阻抗谱在Cl^-浓度较低时呈单容抗弧特征,而随Cl^-浓度的增加,单容抗弧变为双容抗弧.     

喷射成形Al_(93.5)Cu_3Fe_(1.5)Ni1Ce_(0.5)Zr_(0.5)合金的微观组织特征

研究了喷射成形Ａｌ９３ ．５Ｃｕ３Ｆｅ１ ．５ Ｎｉ１Ｃｅ０ ．５Ｚｒ０ ．５ 合金快速凝固组织特征及弥散强化相的形成。结果表明, 喷射成形快速凝固技术显著地细化了合金组织; 预成形毛坯具有３ 种典型的组织特征, 其中主要弥散强化相为具有立方晶体结构、晶格常数ａ ＝ ０ ．８５２ ｎｍ 的Ａｌ１７Ｃｕ４ＦｅＮｉＣｅ 相