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用挤压铸造方法制备Mullite/Al-Cu-Si复合材料。用分析透射电镜(ATEM)观察了复合材料的微结构及微成分。结果表明:莫来石(Mullite)纤维由大小不、位相不同、分布不均的细小晶粒组成:在淬火态“纤维/基体”界面和“Si晶体/基体”界面附近基件一侧中.都可发现高密度位错的存在;在Si含量较高的情况下,Mullite/Al-Cu-Si复合材料界面处没有发现界面产物的存在,而在纤维/基体界面处析出非平衡共晶θ(Al,Cu)相。 相似文献
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Mullite/ZL101复合材料的组织及时效特性 总被引:2,自引:0,他引:2
用挤压铸造制备Mullite/ZL101复合材料。用光学显微镜及透射电镜(TEM)观察复合材料及其基体合金的微观组织,用硬度测试及差示扫描量热仪研究Mullite/ZL101复合材料及其基体合金的时效特性。结果表明:采用挤压铸造法可获得复合良好的Mullite/ZL101复合材料,Mullite纤维对ZL101合金有明显的强化作用;在整个时效过程中,复合材料的时效硬度明显高于基体合金,纤维的引入没有改变基体合金时效析出序列,对低温下由空位扩散控制的SSS-GP反应无明显的抑制作用;复合材料中β″析出反应的峰值温度及活化能较基体合金的低,时效硬化过程得到一定程度的加速。 相似文献
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含Si量对Mullite纤维/Al-Cu-Si复合材料及其基体合金时效行为的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
用挤压铸造方法制备了Mullite/Al Cu Si复合材料。用硬度 (HB)测试仪、差示扫描量热仪 (DSC)和显微镜研究含Si量变化和Mullite纤维对Al Cu Si合金时效硬化行为的影响 ;元素Si、Mullite纤维以及二者同时存在对Al Cu Si合金时效析出序列的影响。结果表明 :Si和Mullite纤维明显抑制了Al Cu合金GP区的形成 ;随着含Si量增加 ,Al Cu Si合金的时效硬化过程加快 ;Mullite纤维对Al Cu和Al Cu Si合金的时效硬化过程都具有加速作用 ,同时提高了基体合金的时效硬度 ,但相对而言 ,Mullite纤维对无Si的Al Cu合金的时效硬化加速作用更为明显一些。 相似文献
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用差示扫描量热仪(DSC)对Al-3.5Cu合金和莫来石(Mullite)短纤维增强Al-3.5Cu复合材料的时效析出行为进行了研究。结果表明,Al-3.5Cu合金和Mullite/Al-3.5Cu复合材料固溶淬火试样的DSC扫描曲线存在较大不同,GP区形成的溶解的信息在基体合金的DSC曲线上清晰可见,但在复合材料固溶淬火试样的DSC曲线上则很难确认,表明纤维推延或抑制了GP区的形成。θ^〃相和θ′相的析出过程由于纤维的引入而得到明显加快,峰值温度降低,激活能减小,时效析出过程加快。但是,扫描参数选择不当时,容易对析出相的析出过程产生错误判断,应引起重视。 相似文献
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莫来石短纤维增强Al—0.95Mg—0.85Si复合材料的时效行为研究 总被引:3,自引:2,他引:1
用挤压铸造方法制备Mullite/Al-0.95Mg-0.85Si复合材料。用硬度测试、差示扫描量热仪(DSC)和透射电镜(TEM)等手段,研究了莫来石短纤维增强Al-0.95Mg-0.85Si复合材料及其基体合金的时效行为。结果表明:无论是复合材料还是基体合金,它们都具有相似的时效硬化曲线及相同的析出序列;Mullite纤维的引入明显提高了基体合金的时效硬度,并一定程度地加速了Al-0.95Mg-0.85Si合金的时效硬化过程,但对低温下由空位扩散控制的SSS→GP反应无明显抑制;温度对复合材料及其基体合金时效硬化行为的影响基本一致。 相似文献
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采用箔-纤维-箔(FFF)法分别制备无涂层、C涂层和Cu/Mo双涂层改性的SiCf/Ti6Al4V复合材料,对制备态复合材料的力学性能和界面微观组织进行对比分析,进一步研究不同真空热暴露处理对Cu/Mo双涂层改性复合材料的界面微区的影响规律。结果表明,制备态下Cu/Mo涂层比C涂层较好地改善了复合材料的界面组织和性能,且对基体和纤维中元素扩散均具有一定的阻挡作用;求得900℃下SiCf/Cu/Mo/Ti6Al4V界面反应的生长动力学公式为H=1.380t1/2+5.397。 相似文献
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等温淬火对WC—钢复合材料组织和性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
本文研究了GJW50WC—钢复合材料等温淬火态基体组织中的贝氏体形态与机械性能。结果表明,该材料经不同温度等温淬火后,分别得到反常下贝氏体及上贝氏体型基体组织;其强度和韧性随着等温温度的升高而提高。 相似文献