34CrNi3Mo钢高温变形行为与Zener－Hollomon因子的关系

通过热模拟压缩试验，研究了３４ＣｒＮｉ３Ｍｏ合金结构钢在温度８４０～１２００℃，变形速度０．１～８０Ｓ~（－１）变形条件下的热压缩行为。获得了３４ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢的变形激活能及峰值流动应力（σ_ｐ）、发生动态再结晶的临界条件（包括临界因子Ｚ_ｃ和临界应变ε_ｃ）和再结晶晶粒大小（ｄ）与Ｚｅｎｅｒ－Ｈｏｌｌｏｍｏｎ因子Ｚ的关系，并给出了回归公式。     

35CrNi3MoV钢高温流变应力模型

采用Ｆｏｒｍａｔｏｒ－Ｐｒｅｓｓ热模拟试验机研究了３５ＣｒＮｉ３ＭｏＶ钢的热变形行为。变形条件为：温度１１３３－１４５３Ｋ，变形速率０．０１５－０．０５Ｓ＾－１，应变０．０８－０．５。此外，本文还获得了该钢的变形激活能。     

9Cr-1Mo-V-Nb-N钢高温变形规律的研究

利用Ｇｌｅｅｂｌｅ－１５００热模拟试验机,研究了９Ｃｒ－１Ｍｏ－Ｖ－Ｎｂ－Ｎ铁素体耐热钢在８５０～１２５０℃,变形速率０．０１～１０ｓ－１的变形条件下的再结晶行为。获得了９Ｃｒ－１Ｍｏ－Ｖ－Ｎｂ－Ｎ钢热变形时发生动态再结晶的边界条件,作出了塑性图和再结晶图。     

一种Cr—Mn—Mo—B低碳低合金钢的热变形行为

利用ＴＨＥＲＭＣＭＡＳＴＯＲ－Ｚ热处理机对一种Ｃｒ－Ｍｎ－Ｍｏ－Ｂ钢的热变形行为进行了研究，绘制了真应力－应变曲线，得到了各变形工艺参数之间的定量关系，得出试验用钢的Ｑ值为３７３．７ｋｊ／ｍｏｌ。在此基础上给出了试验用钢的动态再结晶图，试验发现，试验用钢９００℃以上变形后，在奥氏体区冷过程中发生静态再结晶与晶粒长大，相变前晶粒尺寸与变形条件Ｚ的关系：ｄｒｅｃ＝２．８８×１０＾４×Ｚ＾－０．２０５。     

铸造—热压PrFeB系永磁合金的热变形与磁性能

研究了Ｐｒ１７Ｆｅ７６．５Ｃｕ１．５Ｂ５永磁合金的热压变形与磁参量。诸如μ０Ｍｓ，Ｂｒ，ｉＨｃ和（Ｂ．Ｈ）ｍ等的相互依赖关系。根据Ｐｒ－Ｆｅ－Ｂ相关系和Ｍｓ与成分的依赖关系计算了μφＭｓ与变形量的关系。根据Ｐｒ２ＦＥ１４Ｂ相晶体结构的特点与热变形原理导出了平行取向因子（ｃｏｓθ＾－）ｐ和垂直取向因子（ｃｏｓθ＾－）ｖ与变形量关系的表达式，并对这些结果作了讨论。     

PCrNi3MoVA钢动态再结晶晶粒尺寸的影响因素

此文利用Ｆｏｒｍａｓｔｏｒ－Ｐｒｅｓｓ热模拟试验机研究了Ｚ参数，奥氏体起始晶粒尺寸Ｄ０和应变ε对ＰＣｒＮｉ３０ＭｏＶＡ钢动态再结晶晶粒尺寸Ｄｄｙｍ的影响。     

氢化Ti－25Al－10Nb－3V－1Mo铸态合金的热压缩行为及其显微组织

利用等温热压缩方法在９００－１０００℃范围内，研究了氢化对Ｔｉ３Ａｌ基的Ｔｉ－２５Ａｌ－１０Ｎｂ－３Ｖ－１Ｍｏ合金热变形行为的影响，并分析了显微组织的变化氢为０．２％（质量分数，下同）的试样可使峰值流变应力比未氢化试样降低３７％－４５％，即相当于降低热压缩温度约５０℃。氢化促进合金的α２相动态再结晶、球化及β相的动态回复     

35CrMoA钢牵引节销热处理

３５ＣｒＭｏＡ钢牵引节销热处理杭州拖拉机厂（杭州３１１５００）马永洲牵引节销是ＨＺ－Ｔ９１０Ｚ系列运输型拖拉机上的重要零件。它将运拖主机和货厢连成整机，是运拖安全行驶的重要保证。牵引节销（见图１）原采用１２ＣｒＮｉ３Ａ钢制造，用渗碳及二次油淬来保证其...     

合金相结合因子和界面结合因子的计算方法及其在合金设计中的应用

以固体与分子经验电子理论（ＥＥＴ）和改进的Ｔｈｏｍａｎ－Ｆｅｒｍｉ－Ｄｉｒａｃ（ＴＦＤ）理论为基础,以合金奥氏体,合金马氏体及其界面为例,给出了相结构因子ｎＡ,Ｆ＾Ｄｃ,Ｓ和界面结合因子ρ,△ρ,σ的计算方法,计算了常用合金元素在０．２％Ｃ和１．０％Ｃ钢中的相结合因子和界面结合因子,用相结构因子和界面结合因子阐述了强韧性良好的２０ＣｒＮｉ３钢和２０Ｃｒ２Ｎｉ４钢的强韧化机制和耐磨性极高的ＺＧＢＭｎ     

热变形对合金钢A_（e3）影响的热力学计算

以超组元（Ｓｕｐｅｒｅｌｅｍｅｎｔ）模型为基础，开发了计算热变形后Ｆｅ－ΣＸ_ｉ－Ｃ（Ｘ_ｉ＝Ｍｎ，Ｓｉ，Ｍｏ，Ａｌ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｒ等）多组元合金钢的Ａ（ｅ３）的方法，并着重分析了γ相热变形对Ａ（ｅ３）的影响，未变形合金钢Ａ（ｅ３）的计算值，与前人的实测值基本符合．     

热变形对合金钢A_（e3）影响的热力学计算SCIEI

以超组元（Ｓｕｐｅｒｅｌｅｍｅｎｔ）模型为基础，开发了计算热变形后Ｆｅ－ΣＸ_ｉ－Ｃ（Ｘ_ｉ＝Ｍｎ，Ｓｉ，Ｍｏ，Ａｌ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｒ等）多组元合金钢的Ａ（ｅ３）的方法，并着重分析了γ相热变形对Ａ（ｅ３）的影响，未变形合金钢Ａ（ｅ３）的计算值，与前人的实测值基本符合．     

中析忆机叉头轴套材质研究

对６０Ｃｒ２ＭｎＭｏ材质的各种热处理工艺进行了试验研究,选择了性能优良且能替代常规叉头轴套材质（３４ＣｒＮｉ３Ｍｏ）的最佳热处理工艺用于自制叉头轴套的热处理,经生产检验效果良好。     

10CrMo910钢厚壁管接头取消焊后热处理的研究

采用深缺口插销法评定了１０ＣｒＭｏ９１０钢冷裂纹和再热裂纹敏感性；采用高温模拟试验对比了未经焊后热处理的１０ＣｒＭｏ９１０钢厚壁管接头的性能。试验结果表明：（１）３５ｍｍ厚的１０ＣｒＭｏ９１０钢接头焊前预热（１００￣２００）℃可防止冷裂纹；（２）１０ＣｒＭｏ９１０钢裂纹敏感性轻微，取消其焊后热处理，在高温运行过程中不会产生再热裂纹；（３）未经焊后热处理的１０ＣｒＭｏ９１０管接头具有更优良的力学性能     

氢化Ti—25Al—10Nb—3V—1Mo铸态合金的热压缩行为及其显微组织

利用等温热压缩方法在９００－１０００℃范围内，研究了氢化对Ｔｉ３Ａｌ基的Ｔｉ－２５Ａｌ－１０Ｎｂ－３Ｖ－１Ｍｏ合金热变形行为的影响，并分析了显微组织的变化。氢为０．２％的试样可使峰值流变应力比未氢化试样降低３７％－４５％，即相当于降低热压缩温度约５０℃，氢化促进合金的α２相动态再结晶，球化及β相的动态回复。     

飞机结构应用Ti—1023钛合金应注意的问题

Ｔｉ－１０２３（Ｔｉ－１０Ｖ－２Ｆｅ－３Ａｌ）合金是美国７０年代开发的近β型钛合金．该合金兼有亚稳β钛合金的诸多优点而不丧失α＋β型钛合金的固有特性，具有比强度高、断裂韧性好、淬透截面大、各向异性小、锻造温度低和抗应力腐蚀能力强等优点，并且该合金可通过热处理获得强度、塑性及韧性好的匹配，用作３１６℃以下工作的构件．Ｔｉ－１０２３的强度指标与３０ＣｒＭｎＳｉＡ和４０ＣｒＮｉＭｏＡ相当，密度仅为４．６５ｇ／ｃｍ３。飞机结构３０ＣｒＭｎＳｉＡ和４０ＣｒＮｉＭｏＡ制件较多，如机身与机翼、平尾、垂死对接接…     

MZ－1－1000自动埋弧焊机常见故障及排除方法

ＭＺ－１－１０００自动埋弧焊机常见故障及排除方法北京昌平机车车辆机械厂（１０２２４９）宿明彬，白万福ＣｏｍｍｏｎＢｒｅａｄｏｗｎａｎｄＦｉｘｉｎｇＭｅｔｈｏｄｓｏｆＭＺ－１－１０００ＡｕｔｏｍａｔｉｃＳＡＷＭａｃｈｉｎｅ￥（ＢｅｉｊｉｎｇＣｈａｎｇｐ...     

SrCeO_3基高温质子导体及Al液定氢探头

以自制成分为ＳｒＣｅ_（０．９５）Ｙｂ_（０．０５）Ｏ_（３－α）的致密陶瓷管为固体电解质，以Ｃａ／ＣａＨ２混合物为参比物组装氢探头。探头插入Ａｌ液构成氢浓差电化学电池：Ｍｏ，Ｃａ／ＣａＨ_２｜Ｈ￣＋ｃｏｎｄｕｃｔｏｒ｜［Ｈ］ｍｏｌｔｅｎＡｌ’Ｍｏ对高氢含量Ａｌ液进行测定，电动势稳定时间长达１．８ｋｓ，准确反映了氢过饱和度．用六氯乙烷脱氢处理时电动势也有迅速正确的响应。使用后的固体电解质经Ｘ射线衍射未测出相变化。热重分析表明让ＳｒＣｅＯ３基陶瓷中Ｓｒ过量可减轻其中４价Ｃｅ离子被还原程度。     

SrCeO_3基高温质子导体及Al液定氢探头SCIEI

以自制成分为ＳｒＣｅ_（０．９５）Ｙｂ_（０．０５）Ｏ_（３－α）的致密陶瓷管为固体电解质，以Ｃａ／ＣａＨ２混合物为参比物组装氢探头。探头插入Ａｌ液构成氢浓差电化学电池：Ｍｏ，Ｃａ／ＣａＨ_２｜Ｈ￣＋ｃｏｎｄｕｃｔｏｒ｜［Ｈ］ｍｏｌｔｅｎＡｌ’Ｍｏ对高氢含量Ａｌ液进行测定，电动势稳定时间长达１．８ｋｓ，准确反映了氢过饱和度．用六氯乙烷脱氢处理时电动势也有迅速正确的响应。使用后的固体电解质经Ｘ射线衍射未测出相变化。热重分析表明让ＳｒＣｅＯ３基陶瓷中Ｓｒ过量可减轻其中４价Ｃｅ离子被还原程度。     

45Cr2NiMoVSi热锻模具钢在大截面锤锻模上的应用

４５Ｃｒ２ＮｉＭｏＶＳｉ热锻模具钢在大截面锤锻模上的应用青海锻造厂（青海乐都８１０７００）刘发顺１引言目前我国锤锻模使用的材料主要有国产５ＣｒＭｎＭｏ、５ＣｒＮｉＭｏ，德国５５ＣｒＮｉＭｏＶ６，日本ＳＫＴ４等热锻模具钢，这些钢普遍存在着耐热疲劳性、耐...     

T91钢高温变形特性研究

利用Ｇｌｅｅｂｌｅ－１５００热模拟试验机，研究了９Ｃｒ－１Ｍｏ－Ｖ－Ｎｂ－Ｎ铁素体耐热钢在８５０℃～１２５０℃，接近实际生产变形速率时的高温塑性，做出塑性图和再结晶图。并通过分析真应力—真应变曲线，用Ｍａｒｑｕａｒｄｔ法回归出试验Ｔ９１钢的变形抗力数学模型