对“CASE法的实质及承载力低估的原因探析”讨论的答复

关于‘ＣＡＳＥ法的实质及承载力低估的原因探析’的讨论”一文（以下简称“宋文”）的两位作者,对ＣＡＳＥ法做了深入的有意义的研究,笔者深表感谢。笔者在认真学习这篇文章之余,思考了一些问题,现叙述如下,敬请不吝指教。１　关于总阻力公式的推导*“宋文”在推导总阻力公式的过程中,不但如作者所言,无奈地采取了拙文所提到的假设１,而且还隐含着拙文所提到的假设２和假设３。现证明如下：这里用ＲｓＣ＋代表沿特征线Ｃ＋桩周土阻力的总和,用ＲｓＣ－代表沿特征线Ｃ－桩周土阻力的总和。原式（６）和式（７）可变为Ｆ３－Ｆ１＋Ｚ（Ｖ３－Ｖ１）＋ＲｓＣ＋＝０（１）Ｆ２－Ｆ３－Ｚ（Ｖ２－Ｖ３）＋ＲｓＣ－＝０（２）　　按“宋文”,     

CASE法数学模型的研究

ＣＡＳＥ法自称是建立在几点简化假设上的波动闭合解。本文依据波动理论，对ＣＡＳＥ总阻力公式，静阻力公式，以及有关的假设进行了分析研究，     

方程div（A（│Du│）Du）＋f（│x│,u）=0奇异Dirchlet问题的正…

主要讨论一类非线性偏微分方程奇异Ｄｉｒｉｃｈｌｅｔ问题ｄｉｖ（Ａ（│Ｄｕ│）Ｄｕ）＋ｆ（│ｘ│，ｕ）＝０，ｘ∈Ｒ＾ｎ／｛０｝ｕ（ｒ）〉０，ｒ∈Ｒ＾＋ｌｉｍｕ（ｒ）＝＋∞，ｌｉｍｕ（ｒ）＝０。正径向解的不存在性。     

对“基坑支护结构上的水和土压力”讨论的答复

［编者按］　鉴于作者答复稿第１节的主要内容和观点已在本刊１９９９年第２期所载作者的原文及其他文献中叙述。限於本刊版面，这里刊登的答复稿略去了第１节，敬希读者鉴谅。　　魏汝龙教授（以下简称魏）和陈环，吴景海教授（以下简称陈吴）对拙作提出的疑问虽然并不完全相同，但他们都对粘性土总强度指标的测定和应用与笔者有不同的看法。笔者（指陈和温）对他们提出的疑问按序进行答复。１　总强度指标的测定和应用（略）２　对魏所提问题的答复　*（１）魏并不反对在采用总应力法确定土体抗剪强度的前提下，水土压力应该合算。但他反对笔者将ｃｃｕ，φｃｕ列入总应力法。他认为ｃｃｕ，φｃｕ是属于的所谓固结应力法。因此，他坚持水土压力     

嵌岩桩承载力的计算与探讨

１．概述随着我国高层、超高层建筑越来越多，桩基础也向深、粗方向发展。嵌岩桩作为一种特定的桩基在我国９０年代得到了广泛的应用和研究。随着理论的发展成熟，逐渐否定了对嵌岩桩的传统看法。传统观点（包括GBJ７－８９规范）认为嵌岩桩应按端承桩设计，完全不考虑桩侧阻力。我国现行《建筑桩基技术规范》（JGJ９４－９４）（以下简称为《规范》）吸收国内外研究成果，对嵌岩桩单桩竖向承载力（Quk）的构成，认为由３部分组成，即：桩周土总侧阻力（Qsk）、嵌岩段总侧阻力（Qrk）、总端阻力（Qpk）。其表达式：Quk＝Qsk＋Qrk＋Qpk…     

来稿摘登

ＰＥＡ膨胀剂在灌注桩中的应用　　灌注桩膨胀剂（ＰＥＡ）是由铝酸钙、硫铝酸钙、硫酸钙和化学外加剂组成的粉末状外加剂。ＰＥＡ与水泥水化反应生成大量的膨胀结晶——钙矾石（Ｃ３Ａ·３ＣａＳＯ４·３２Ｈ２Ｏ），它使混凝土产生较大的体积膨胀。由于桩周土对混凝土膨胀的限制，ＰＥＡ对混凝土强度影响不大。ＰＥＡ混凝土灌入桩孔内，混凝土产生径向膨胀作用，使桩和周围土接触更趋紧密，由于表层土水的迁移使孔隙率减小，内聚力增大，提高了桩周土的极限抗剪强度，强化了混凝土与土之间的摩阻力。另一方面，ＰＥＡ混凝土也产生竖向膨胀…     

圆形及环形截面钢筋混凝土受弯构件截面设计的图算法

在圆形及环形截面钢筋混凝土受弯构件的截面计算中，用图算法求解超越方程比较迅捷，介绍如下。１圆形截面受弯构件图算法这种计算应用公式是：αｆｃｍγ２π（１－ｓｉｎ２πα２πα）＋（３α－１２５）ｆｙＡＳ＝０（１）Ｍ＝２３ｆｃｍγ３ｓｉｎ３πα＋ｆｙＡＳ...     

粘性土地基中支承柱极限水平抗力时分析研究

由弹塑性分析考查桩头固定的支承桩在横向荷载下的极限状态过程（１）桩长Ｌ，塑性的设定和基础的回转会影响形成第一个塑性铰处的横向荷载和变形，（２）接照极限弯矩比Ｍｙ２／Ｍｙ１（在桩顶和沿桩长的最大弯矩）而改变塑性铰形成顺序，（３）破坏方式，在Ｍｒ〈Ｍａ和Ｌ〉ＬＬ范围是双铰破坏，而这些范围以外则是单铰结构，在Ｌ＝６～１０ｍ，Ｃｕ＝１．５～４．５ｔｆ／ｍ＾２范围，Ｍａ为０．８５ＣｕＢＬ＾２，ＬＬｙｌ√Ｍａ     

考虑破坏模式的水泥土桩承载力计算与研究

根据现场试验桩体破坏模型,通过简化得到假定的滑动面,借助该滑动面上桩体和桩周土的极限平衡条件,推导出水泥土单桩极限承载力公式。以济南市绕城高速公路工程为例,用本文推导水泥土单桩承载力公式与传统承载力公式的计算结果与现场试验结果进行比较,研究结果表明:本文承载力公式考虑了桩的现场破坏模式、桩土的受力分析、桩周土对桩承载力提高作用等影响,经工程实例验证,其结果比较相符,具有一定实际意义。并通过计算分析可得:从单桩承载力角度上考虑水泥土桩存在有效桩长,水泥土桩承载力的关键在于浅层桩身强度。研究结论可为类似工程的设计施工提供借鉴。     

竖向荷载下微型抗压桩的性状浅谈

在介绍微型桩特点的基础上,利用Randolph的桩周土变形模型,考虑桩身的伸长变形和桩侧土摩阻力的极限状态,推导出了单桩在竖向荷载下的变形理论解,以供相关科研院所进一步探讨研究微型桩基础的各项性质,并在此基础上建立适合工程实际的承载力公式。     

关于“黄土边坡稳定性图解法”的讨论

笔者近日学习了李靖等同志的“黄土边坡稳定性图解法”一文（刊于《岩土工程学报》１９９８年第４期,以下简称原文）。作者们有志于“针对黄土地区的具体情况”进一步完善黄土边坡稳定性图表分析方法,为工程设计提供简便的工具,想法是很有意义的,值得研究。现提出几个...     

“自热法”快速测定砼强度的测试技术研究

抗压强度是混凝土质量评定与控制的重要指标之一,本研究利用水泥自身的水化对砼进行加速养护,通过测定砼24h的抗压强度来推测标准养护28d的砼抗压强度。     

“多规合一”背景下直线放样方法探讨

直线放样是工程建设、土地征拨的基础,因此直线放样是工程建设质量保证的必要条件。在直线放样过程中,由于受通视条件的影响,必须进行直线定线的工作。结合毕节试验区建筑场地的特点、针对不同仪器设备和千变万化的施工环境,以及国家对施工放样精度的要求,提出直线定线的几种方法。     

对“考虑力矩平衡的三维剩余推力法”讨论的答复——议剩余推力法与M-P法的优缺点

<正>感谢方玉树先生对笔者拙文"考虑力矩平衡的三维剩余推力法"(以下称原文)的兴趣和讨论。方先生对刚体极限平衡法研究颇有心得,在此表示钦佩。事实上,方先生与笔者讨论的是剩余推力法和M-P法的优缺点问题,至于原文对"考虑力矩平衡的剩余推力法"采用了"条间力的方向具有较为明确合理的物理意义,又能满足力矩平衡,因而兼有剩余推力法与M-P法的优点"的评价是否恰当,或者原文是否如方先生所言"兼有剩余推力法和M-P法的缺点"等,不必辩论而自明。     

建筑业成本倒推法实施探讨

结合施工企业的实际提出了学习邯钢经验,建立适应市场经济的企业机制和目前所面临的几个问题,提出通过学习邯钢经验,对症下药,深化改革,实行成本倒推法,这些问题是可以得到解决的。     

关于“考虑力矩平衡的三维剩余推力法”的讨论

<正>拜读张奇华先生"考虑力矩平衡的三维剩余推力法"一文(以下称原文)后,对张先生的探索精神表示赞赏,也对张先生作出的该方法"条间力的方向具有较为明确合理的物理意义,又能满足力矩平衡,因而兼有剩余推力法和M-P法的优点"的评价产生疑问,现提出来与张先生商榷。     

关于“地基非线性沉降计算的原状土切线模量法”的讨论

<正>《岩土工程学报》2006年第11期发表了"地基非线性沉降计算的原状土切线模量法"一文(以下简称"原文")[1],该文提出了一种依据载荷试验成果确定原状土切线模量,然后按分层总和法计算地基沉降的新方法。原文指出,弦线模量法"直     

关于"地基非线性沉降计算的原状土切线模量法"的讨论

《岩土工程学报》2006年第11期“地基非线性沉降计算的原状土切线模量法”一文(以下简称“原文”)提出了一种依据载荷试验成果确定原状土切线模量,然后按分层总和法计算地基沉降的新方法。杨光华教授此文的计算方法与文献[1]的分析思路有些不谋而合,但计算方法有诸多不同。拜读原文后,笔者有如下意见与杨教授商榷。     

太阳能光电建筑的《意见》和《暂行办法》解读

阐述了最近颁布的《关于加快推进太阳能光电建筑应用的实施意见》和《太阳能光电建筑应用财政补助资金管理暂行办法》的主要内容。指出了政府补贴是太阳能能否大规模应用的关键,时下国内太阳能补贴政策的出台是顺理成章,水到渠成。在新政策的刺激下,我国太阳能发电市场将开始启动,太阳能光电产业将面临爆发性增长。     

对“边坡稳定性分析条分法最小解研究”讨论的答复

<正>欢迎冯铁群和Murray Fredlund二位先生对"边坡稳定性分析条分法最小解研究"一文(以下称原文)的关注。现对讨论文章(以下称"冯文")中提出的问题一一作出答复。(1)关于瑞典法和其它方法稳定系数大小关系证明的实