连续重整烧炭区工艺过程数学模拟程序包的建立和应用(1)

对实际再生器的烧炭机理进行了深入的研究,建立了连续重整动态烧炭模型,模型预测与工况实测吻合较好.在此模型的基础上,利用C++语言开发了连续重整烧炭区工艺过程数学模拟程序包.此程序包可以对4种再生器烧炭区工艺过程进行模拟计算,此模拟程序包已在国产重整装置投料试车现场得到应用.     

IFP与UOP连续重整再生技术烧炭过程的分析和比较

对IFP和UOP连续重整技术的再生过程进行了分析和比较。IFP再生技术由于采用了加压干式冷循环再生 ,与UOP再生技术相比具有如下特点 :①再生气体入口温度较低 ,催化剂床层的平均温度和床层峰温较低 ,再生循环气体用量较少 ;②由于再生气体循环回路中设置了干燥系统 ,再生循环气体的水含量低 ,催化剂的比表面积损失小 ,从而延长了催化剂的使用寿命 ;③再生循环气体的氯含量低 ,且催化剂上的氯流失少 ,所需氯化剂用量少 ,设备材质要求低 ;④能耗较高 ,废碱液排放较多。综合上述因素来看 ,IFP再生技术稍优于UOP再生技术。     

移动床再生器内重整催化剂烧炭过程的模拟

建立了催化重整移动床径向两者器烧炭区的烧炭模型,模拟计算出径向再生器烧炭床层内温度、氧的体积分类及炭的质量分数的分布,详细讨论了各操作条件对床层温度和烧炭所需床层高度的影响。用该模型模拟计算得到的再生器烧炭床层温度分布与工业生产实测温度基本吻合,对设计和生产操作有参考价值。     

降低重整装置预加氢系统的压降

用撇头结合反吹的方法降低重整装置预加氢催化剂床层的压降，提高了重整装置的运行负荷．     

连续重整烧炭区工艺过程数学模拟程序包的建立和应用(2)

中国石化集团洛阳石油化工工程公司(LPEC)再生器烧炭工艺过程数学模拟程序模拟计算了国产C厂连续重整装置LPEC再生器的14种不同工况下的烧炭工艺过程.研究了烟气氧浓度、循环量和待生催化剂碳含量等各种操作参数对LPEC国产再生器烧炭区操作状况的影响.模拟结果在装置现场的应用证明,该程序可用于指导再生器的操作和设计.     

重整生成油脱氯剂床层压降偏高原因分析及对策

某炼油厂2.2 Mt/a连续重整装置首次使用分子筛型液相脱氯剂过程中出现了脱氯罐床层压降不断上升的情况,导致下游脱戊烷塔操作困难。经对脱氯剂的废剂分析,发现主要原因是重整生成油中芳烃大分子物质堵塞分子筛微孔所致。采取在脱氯罐床层顶部装填少量大直径、大孔径分子筛脱氯剂作为保护层的措施后,能有效解决脱氯罐床层压降升高问题,同时提出应重视对重整原料终馏点和氮含量的控制的建议。     

连续重整催化剂再生新方法的开发

介绍了一种连续重整催化剂再生新方法,该方法侧重于再生烧炭过程的改进.分别就再生气体流动方式、烧炭环境中的水含量及烧炭温度等方面与目前工业应用的再生方法进行了比较.由于再生新方法将烧炭区分成上下两部分,分别在上部和下部烧炭区内采用了再生气体以离心形式通过催化剂床层的方式,且再生气体先通过下部烧炭区再通过上部烧炭区,使得再生气体沿床层轴向分布均匀,催化剂床层压力降较小,再生环境中的水含量较低,床层内的最高烧炭温度较低.因此,延长了连续重整催化剂的使用寿命.     

“D形”无底扇形筒在逆流床连续重整装置应用

径向反应器在连续重整装置得到了广泛的应用,扇形筒是径向反应器重要的内构件之一。油气自反应器入口进入反应器后,通过立于反应器器壁周围的扇形筒径向通过催化剂床层发生化学反应。作为油气进入反应器床层的重要通道,扇形筒的运行状况对连续重整装置的运行有很大的影响。     

重整分离器数学模拟模型的建立和应用

阐述了重整反应产物分离器数学模拟模型的建立原理,介绍了重整反应各集总组分适用的应用于含氢烃类物系的气-液相平衡模型,并指出了该模型使用的关键问题,提出了该模型中简便实用的R-K状态方程气相压缩因子的解法和步骤。建立了用于工程设计的重整反应产物分离器数学模拟模型,并与文献中重整分离器仿真模型的数据进行了对比。该分离器数学模拟模型的计算结果与2组重整分离器工业数据进行了比较,模型计算的气相产物组成、液相产物组成、气相产物流量及液相产物流量的最大相对偏差分别为2.60%,5.59%,0.65%和0.48%,上述各项最大相对偏差均低于文献重整分离器仿真模型计算的结果。该分离器数学模拟模型已置于连续重整反应模拟计算软件包中并用于4套超低压连续重整装置的可行性研究。     

连续重整轴径向组合移动床再生器——一种新型的连续重整再生器

通过分析国内外连续重整技术,在径向移动床烧焦动力学研究的基础上,指出了传统的径向床层烧炭存在的优缺点.结合轴、径向移动床烧焦再生过程的特点,提出一种新型的连续重整再生器结构,既有利于强化重整再生过程,又有别于国外的专利技术,有望形成新一代连续重整再生工艺技术.     

连续重整轴径向组合移动床再生器——一种新型的连续重 …

通过分析国内外连续重整技术,在径向移动床烧焦动力学研究的基础上,指出了传统的径向床层烧炭存在的优缺点。结合轴、径向移动床烧焦再生过程的特点,提出一种新型的连续重整再生器结构,既有利于强化重整再生过程,又有别于国外的专利技术,有望形成新一代连续重整再生工艺技术。     

甲基叔丁基醚热管反应器的数学模拟与分析

通过对合成甲基叔丁基醚热管反应器的传热、传质过程的机理分析,建立了描述反应特性的拟均相二维数学模型。利用工业生产数据对模型进行了验证,计算值与测定值吻合良好。预测了反应器进料温度、液态空速、热管介质温度、进料中异丁烯含量对床层温度分布和反应结果的影响。预测结果表明,通过调节循环冷却水的流量和温度,可有效地控制反应器的温度,获得较佳的轴向温度分布;液态空速高有利于床层的传热,床层热点区域向下游方向移动;反应器入口温度不宜过高,否则易在入口段积累热量;进料中异丁烯的最大允许质量分数不大于30%。     

甲烷临氧自热重整反应中双金属催化剂的研究进展

概述了微量贵金属修饰的传统镍基催化剂对甲烷临氧自热重整反应中催化剂氧化、温度分布图和积炭的影响。微量贵金属的修饰有效抑制了镍颗粒在催化剂床层入口处的氧化，使沿催化剂床层的温度分布比较平缓。另外，即使在加压下也能有效地抑制积炭的形成。因此，微量贵金属修饰的镍基催化剂是甲烷临氧自热重整制合成气反应的优秀催化剂。     

国产连续重整催化剂的工业应用

一种国产连续重整催化剂已用于抚顺石油三厂新建的连续重整装置。该装置使用了一种以二次加工油为主的质量较差的、含15w％以上C_6以下烷烃的石脑油原料。运转结果表明,催化剂的反应性能良好。在反应器加权平均床层温度468.7℃和483.8℃条件下,重整产物辛烷值(RONC)分别达到92和95.6,重整产物收率分别为87.5w％和84.5w％。     

连续重整新型再生器及再生过程动力学模型的开发

通过对铂锡重整催化剂烧炭动力学的研究和对径向床层烧炭的模拟表明 ,采用径向床层烧炭存在无效烧炭区、烧炭所需床层长度不一致、再生气体中的氧气不能充分利用等缺点。为克服上述缺点提出轴径向组合移动床和两段轴向组合移动床烧炭新工艺。对所提出的两种新工艺进行了优化设计和模拟分析 ,结合传质、传热原理和烧炭反应动力学 ,建立了描述轴向床层烧炭的稳态数学模型     

脱氯剂床层自燃的原因分析及防范措施

详细分析了齐鲁石化公司胜利炼油厂重整车间脱氯剂床层自燃的原因，解释了燃烧的过程和现象，并制定了相应的防范措施。     

PRT-C/PRT-D重整催化剂长周期运转应用实践

介绍了中国石化石油化工科学研究院开发的半再生催化重整（简称重整）催化剂PRT-C/PRT-D在中国石油独山子石化公司500kt/a重整装置的工业应用情况。采用PRT-C/PRT-D催化剂的第一周期经过1263 d长周期运转后,在重整原料芳烃潜含量52.30%、体积空速1.04 h-1及床层平均温度452.9 ℃的反应条件下,稳定汽油收率达到87.12%,芳烃产率为57.93%,反应器的总压降只有44.9 kPa。PRT-C/PRT-D催化剂首次器外再生后在第二周期运转1474 d,在重整原料芳烃潜含量49.40%、床层平均温度461.6 ℃、体积空速1.38 h-1的反应条件下,重整稳定汽油收率达到91.00%,芳烃产率为59.33%,反应器的总压降只有53.1 kPa。表明催化剂具有良好的再生性能,且具有较好的活性、选择性和稳定性。     

连续重整装置CycleMax再生器温度异常分析与对策

针对连续重整装置CycleMax再生器烧焦床层上部对称测温点温差大的现象,对再生器烧焦床层温度、分离料斗料腿温度、粉尘卸出情况等进行了分析,发现：部分料腿堵塞、粉尘增多。由此得出：再生器烧焦床层温度异常源于分离料斗料腿的堵塞与再生器内网的局部堵塞。采用将再生白烧改为黑烧、敲击料腿以对堵塞料腿进行疏通、调节淘析气量、增加粉尘收集器反吹频次和粉尘卸出频次等措施,加大了催化剂粉尘的脱除,缓解了再生器烧焦床层对称测温点温差大的问题。建议加强对分离料斗料腿的伴热保温、控制重整进料终馏点与再生器烧焦参数、择机停工对分离料斗堵塞料腿进行疏通、清理再生器堵塞内网。     

铂锡重整催化剂再生过程研究——(3)烧炭过程的动力学参数

根据作者研究提出的重整催化剂上焦炭燃烧动力学方程,实验测得有关的速度常数、表观活化能和指前因子,并对催化剂上烧炭历程进行了讨论。计算了重整催化剂烧炭时的表面温升,可供生产参考。     

重整再生器内网损坏原因分析及改进措施

该文总结了某石化企业1~#重整装置再生器历次检修内网损坏及检修情况,分析再生器内网损坏的原因主要是再生系统烧焦能力与反应系统规模不匹配、程控阀频繁故障、系统粉尘量大、热偶检测不具有代表性等引起的床层局部超温,并针对损坏原因提出了增设柔性热偶、降低程控阀故障率、“不停车”换阀等改进措施,应用效果表明各项措施能够明显降低床层局部超温风险,防止再生内网损坏,能够显著提升1~#重整再生系统运行稳定性。