SA-335 P91马氏体耐热钢焊接工艺研究

介绍了SA-335 P91马氏体耐热钢的化学成分及力学性能、冶金性能以及正火+回火热处理温度对材料性能的影响。对SA-335 P91钢的焊接性以及焊缝马氏体组织转变进行了分析。焊接工艺评定试验根据产品制造的需求,进行GTAW+SAW焊接试验,根据焊材熔敷金属中镍+锰元素的含量,确定合理的焊后热处理工艺,最终经力学性能试验,得到了力学性能良好的焊接接头,焊接接头硬度值满足标准的要求,焊缝微观组织为回火马氏体。     

小直径SA-335P92钢管细丝埋弧焊工艺及性能

分析小直径SA-335P92钢管焊接工艺方案,阐述目前焊接工艺中存在的问题,提出一种新组合焊接工艺——手工氩弧焊+细丝埋弧焊用于小直径SA-335P92钢管的焊接。以SA-335P92钢管为试验材料进行新焊接工艺试验,并对焊接接头进行力学性能试验和宏观、微观组织分析。结果表明,焊接接头的抗拉强度、冲击、硬度等性能均能满足SA-335P92母材的要求,焊缝和热影响区的微观组织与SA-335P92母材的组织同为回火马氏体。     

丰宁抽水蓄能电站蜗壳WDB620D钢GMAW工艺评定及生产应用

采用熔化极气体保护焊（GMAW）对WDB620D钢进行了焊接工艺评定,对其焊缝进行了NDT无损检测,并对焊接接头进行了拉伸、弯曲、冲击等力学性能试验。试验结果表明,焊接工艺评定的各项力学性能和焊接性能指标都达到了图纸设计和ASMEⅨ标准的各项要求,该GMAW工艺在丰宁抽水蓄能电站的蜗壳制造中进行了应用和验证,并取得了良好的效果。     

国产SA-335P92钢的焊接工艺性能

新型马氏体耐热钢SA一335P92以其卓越的抗高温蠕变性能被广泛用于超超临界机组中。文中对国产SA-335P92钢的焊接性进行了试验研究,通过斜Y形坡口焊接裂纹试验和再热裂纹试验等确定了国产SA-335P92钢的预热温度和焊后热处理温度。然后选择合适的焊接材料和焊接工艺进行焊接试验,通过焊接接头的力学性能等试验证明国产SA-335P92钢能够满足使用性能的要求。     

超超临界锅炉用SA-335P92钢的焊接工艺性能研究

通过铁研试验及热模拟试验等对超超临界锅炉用SA-335P92钢的焊接性进行了研究.铁研试验表明,材料焊前钨极氩弧焊时预热温度≥150℃,焊条电弧焊和埋弧焊时预热温度≥200 ℃可以保证焊接不出现裂纹.通过焊缝粗晶区冲击试验,确定了合理的焊接热处理规范.进行了相应的使用焊接性试验,给出了SA-335P92材料的焊接工艺要点.     

SA-335P91药芯焊丝气体保护焊工艺试验

药芯焊丝气体保护焊是一种优质、高效的焊接工艺方法,锅炉行业已于21世纪初在碳钢、SA-335P12和12Cr1Mo VG等材质的集箱承压焊缝上推广使用,焊材已实现国产化。然而,对于SA-335P91材质来说,由于药芯焊丝的研制难度较大,工艺性能和力学性能难以同时满足要求,综合研发成本较高,只有少数的国外大型焊材供应商对此配方进行了研发,国内尚无对应的焊材。选择多家国外著名焊材供应商的SA-335P91药芯焊丝进行对比试验分析。从焊接规范和热处理规范等参数对SA-335P91药芯焊丝接头性能的影响方面进行了试验研究,分析其影响规律,获得了最合理的焊接及热处理参数范围;观察分析焊缝的宏观和微观组织,并提出进一步的改进建议。     

舟山桃夭门大桥钢箱梁大间隙焊缝陶质衬垫单面焊接

针对舟山桃夭门大桥架设过程中出现的大间隙焊缝(30mm),配合超宽陶质衬垫,采用CO2气体保护焊结合埋弧自动焊的焊接工艺进行了焊接工艺试验,确定了合理的焊接工艺参数。经焊缝缺陷、硬度和力学性能等方面的检测表明,对于大间隙焊缝,配合超宽陶质衬垫,采用CO2气体保护焊进行打底焊、埋弧自动焊进行盖面焊接的单面焊接工艺完全可获得性能优良的焊接接头。     

建筑钢结构球形节点与圆管杆件的机器人焊接

采用移动式焊接机器人对北京新机场航站楼屋盖的球节点和圆管杆件进行现场焊接。焊前针对球节点和圆管杆件的机器人焊接进行了工艺评定,采用移动式焊接机器人对试样进行焊接,焊后进行了拉伸、弯曲和冲击等力学性能检测并验证合格,在此基础上,将移动式焊接机器人用于球节点和圆管杆件的现场焊接施工,焊后超声检测结果均合格。结果表明,移动式焊接机器人应用于建筑钢结构球形节点与圆管杆件焊接所获得焊缝力学性能满足要求,适用于建筑钢结构的现场焊接施工。     

超超临界火力发电机组SA-335P92钢焊接质量控制

超超临界机组在我国运用得越来越多,作为超超临界机组主蒸汽、再热蒸汽热段管道、高温过热器集箱以及高温再热器集箱最常用的钢材SA-335P92,由于其首次运用于国内电站锅炉,其焊接质量控制受到了各大电厂及各大电建单位的重视。文中主要从SA-335P92钢焊接前的工艺评定准备、焊工培训、技术准备、坡口加工等方面简单介绍了从SA-335P92钢焊接前的准备工作,同时简单介绍了超超临界机组安装过程中,SA-335P92钢现场焊接的主要方法及主要焊接工艺,列出了SA-335P92钢现场焊接过程中热输入控制、层间温度控制以及层间清理等方面应该注意的问题。文中还简单介绍了SA-335P92钢焊后热处理工艺、热处理时机、现场常用的热处理方式以及热处理过程中应注意的一些问题。此外,文中还根据超超临界机组现场安装的特点,简单介绍了SA-335P92钢焊缝在无损检测、硬度测试、金相分析等方面应注意的一些问题。     

P11耐热钢钢管的焊接工艺开发及性能评价

耐热钢在石油化工生产中均有广泛应用。文中基于国外某大型乙烯炼化模块项目,对ASTM A335 Gr.P11耐热钢管进行焊接性分析,进行焊材选型及工艺参数的设计,开发P11耐热钢管的气体保护药芯焊工艺,并对获得的焊接接头进行力学性能试验,验证焊接接头的各项性能和质量。结果表明：P11耐热钢采用气体保护药芯焊工艺获得的焊接接头,其焊接质量和力学性能良好,满足项目技术接收标准要求;可在大型乙烯炼化模块项目推广使用该焊接工艺,可大幅提高焊接生产效率。     

大型SA-106C成品锅炉管的试制

从内控化学成分到自制专用拔长芯棒和扩孔芯棒,详述了成功试制及批量生产54支SA-106C大口径、厚壁锅炉管的过程。     

焊接参数对SA335 P91炉管根部焊道热循环参数的影响

测试了各种焊接工艺参数对SA335P91炉管全位置打底焊左右焊道交汇时小孔闭合处的热循环曲线的影响。分析结果表明,电弧在闭合小孔处停留时间thole对小孔闭合处的焊接热循环曲线主参数峰值温度Tmax和高温停留时间Δt800的影响最为显著,其次是焊接电流I,再其次是焊接速度v,而预热温度T0 的影响不明显。过长的thole和过大的焊接电流I都会导致该处结晶组织粗大,方向性强是产生结晶裂纹的主要原因。     

焊接热循环数据采集系统的设计与数据处理

介绍了电弧焊热循环过程中热影响区温度场数据采集系统的硬件设计和软件实现方法。基于VB语言设计的系统主程序能实现数据采集、存储、处理和显示热影响区在焊接热循环过程中的实时温度与时间关系曲线。并对SA335 P91钢管对接全位置固定单面焊双面成形时左右焊道交汇处闭合小孔的焊接热参数进行了实际测量。     

回火和时效对SA335 P92钢焊接接头力学性能的影响

系统研究了不同回火和时效工艺对SA335 P92钢焊接接头力学性能的影响。结果表明,SA335 P92钢焊接接头760℃回火后的硬度和冲击性能均优于740℃回火处理和三次修复;相同应力下,三次修复试样的蠕变断裂速率显著快于另两种工艺试样,这表明SA335 P92钢焊接接头修复次数不应超过两次。经回火处理后,焊缝力学性能随时效时间延长降低;时效导致热影响区的软化区从距熔合线3 mm移到距熔合线2 mm处。     

管对接全位置焊应力应变场三维有限元数值分析

基于有限元分析软件ANSYS,对SA335 P91钢管全位置对接打底焊温度场和应力应变场进行了三维数值模拟.建立了焊接瞬态温度场和应力应变场三维移动热源模型,得到了全位置焊时左右焊道交汇处(90°)的瞬态轴向应力和环向应力分布以及应力应变随时间变化的规律:在闭合小孔区内表面的轴向和环向应力均为拉伸应力,且环向应力比轴向应力大,并有明显的边缘应力效应;该处在高温凝固阶段的瞬态应力随小孔停留时间的延长和焊接电流的增大而减小,而其应变的变化则随之增大,这是造成打底焊时在小孔闭合区容易产生凝固裂纹的主要原因.     

SA-336M-F22V钢厚壁大锻件制造工艺

通过调整合金元素,制订合理的工艺控制措施,生产出合格的SA-336M-F22V钢厚壁加氢反应器大锻件。     

磁粉检测技术在SA335P92钢焊缝检测中的应用

临界锅炉主蒸汽、热段等管件主要部件选用SA335P92材料。SA335P92为马氏体钢,在焊接过程中既有冷裂倾向,又有热裂倾向。特别是在焊接接头的收弧部位,弧坑裂纹等危险性缺陷极易产生。就SA335P92钢焊缝表面和近表面收弧部位的磁粉探伤技术应用情况进行了探讨,提出了避免收弧部位产生裂纹的控制措施。